建筑地基处理技术规范 [附条文说明] JGJ79-2012

5  预压地基

5．1  一般规定

5．1．1  预压地基适用于处理淤泥质土、淤泥、冲填土等饱和黏性土地基。预压地基按处理工艺可分为堆载预压、真空预压、真空和堆载联合预压。

5．1．2  真空预压适用于处理以黏性土为主的软弱地基。当存在粉土、砂土等透水、透气层时，加固区周边应采取确保膜下真空压力满足设计要求的密封措施。对塑性指数大于25且含水量大于85％的淤泥，应通过现场试验确定其适用性。加固土层上覆盖有厚度大于5m以上的回填土或承载力较高的黏性土层时，不宜采用真空预压处理。

5．1．3  预压地基应预先通过勘察查明土层在水平和竖直方向的分布、层理变化，查明透水层的位置、地下水类型及水源补给情况等。并应通过土工试验确定土层的先期固结压力、孔隙比与固结压力的关系、渗透系数、固结系数、三轴试验抗剪强度指标，通过原位十字板试验确定土的抗剪强度。 

5．1．4  对重要工程，应在现场选择试验区进行预压试验，在预压过程中应进行地基竖向变形、侧向位移、孔隙水压力、地下水位等项目的监测并进行原位十字板剪切试验和室内土工试验。根据试验区获得的监测资料确定加载速率控制指标，推算土的固结系数、固结度及最终竖向变形等，分析地基处理效果，对原设计进行修正，指导整个场区的设计与施工。

5．1．5  对堆载预压工程，预压荷载应分级施加，并确保每级荷载下地基的稳定性；对真空预压工程，可采用一次连续抽真空至最大压力的加载方式。 

5．1．6  对主要以变形控制设计的建筑物，当地基土经预压所完成的变形量和平均固结度满足设计要求时，方可卸载。对以地基承载力或抗滑稳定性控制设计的建筑物，当地基土经预压后其强度满足建筑物地基承载力或稳定性要求时，方可卸载。

5．1．7  当建筑物的荷载超过真空预压的压力，或建筑物对地基变形有严格要求时，可采用真空和堆载联合预压，其总压力宜超过建筑物的竖向荷载。

5．1．8  预压地基加固应考虑预压施工对相邻建筑物、地下管线等产生附加沉降的影响。真空预压地基加固区边线与相邻建筑物、地下管线等的距离不宜小于20m，当距离较近时，应对相邻建筑物、地下管线等采取保护措施。

5．1．9  当受预压时间限制，残余沉降或工程投入使用后的沉降不满足工程要求时，在保证整体稳定条件下可采用超载预压。

5．2  设    计

Ⅰ 堆载预压

5．2．1  对深厚软黏土地基，应设置塑料排水带或砂井等排水竖井。当软土层厚度较小或软土层中含较多薄粉砂夹层，且固结速率能满足工期要求时，可不设置排水竖井。

5．2．2  堆载预压地基处理的设计应包括下列内容：

    1  选择塑料排水带或砂井，确定其断面尺寸、间距、排列方式和深度；

    2  确定预压区范围、预压荷载大小、荷载分级、加载速率和预压时间；

    3  计算堆载荷载作用下地基土的固结度、强度增长、稳定性和变形。

5．2．3  排水竖井分普通砂井、袋装砂井和塑料排水带。普通砂井直径宜为300mm～500mm，袋装砂井直径宜为70mm～120mm。塑料排水带的当量换算直径可按下式计算：

                           （5．2．3）

式中：dp——塑料排水带当量换算直径（mm）；

      b——塑料排水带宽度（mm）；

      δ——塑料排水带厚度（mm）。

5．2．4  排水竖井可采用等边三角形或正方形排列的平面布置，并应符合下列规定：

    1  当等边三角形排列时，

de＝1．05 l                                  （5．2．4-1）

    2  当正方形排列时，

de＝1．13 l                               （5．2．4-2）

式中：de——竖井的有效排水直径；

      l——竖井的间距。

5．2．5  排水竖井的间距可根据地基土的固结特性和预定时间内所要求达到的固结度确定。设计时，竖井的间距可按井径比n选用（n＝de/dw，dw为竖井直径，对塑料排水带可取dw＝dp）。塑料排水带或袋装砂井的间距可按n＝15～22选用，普通砂井的间距可按n＝6～8选用。

5．2．6  排水竖井的深度应符合下列规定：

    1  根据建筑物对地基的稳定性、变形要求和工期确定；

    2  对以地基抗滑稳定性控制的工程，竖井深度应大于最危险滑动面以下2．0m；

    3  对以变形控制的建筑工程，竖井深度应根据在限定的预压时间内需完成的变形量确定；竖井宜穿透受压土层。

5．2．7  一级或多级等速加载条件下，当固结时间为t时，对应总荷载的地基平均固结度可按下式计算：

                           （5．2．7）                                      

式中：Ut——t时间基地的平均固结度；

     ——第i级荷载的加载速率（kPa/d）； 

   Σ△p——各级荷载的累加值（kPa）；

Ti-1，Ti——分别为第i级荷载加载的起始和终止时间（从零点起算）（d），当计算第i级荷载加载过程中某时间t的固结度时，Ti改为t；

   a、β——参数，根据地基土排水固结条件按表5．2．7采用。对竖井地基，表中所列β为不考虑涂抹和井阻影响的参数值。

表5．2．7  a和β值

5．2．8  当排水竖井采用挤土方式施工时，应考虑涂抹对土体固结的影响。当竖井的纵向通水量qw与天然土层水平向渗透系数是kh的比值较小，且长度较长时，尚应考虑井阻影响。瞬时加载条件下，考虑涂抹和井阻影响时，竖井地基径向排水平均固结度可按下列公式计算：

                    （5．2．8 -1）

                    （5．2．8 -2）

          （5．2．8 -3）

                       （5．2．8 -4）

                          （5．2．8 -5）

式中：Ur——固结时间t时竖井地基径向排水平均固结度；

      kh——天然土层水平向渗透系数（cm/s）；

      ks——涂抹区土的水平向渗透系数，可取ks＝（1/5～1/3）kh（cm/s）；

       s——涂抹区直径ds竖井直径dw的比值，可取s＝2．0～3．0，对中等灵敏黏性土取低值，对高灵敏黏性土取高值；

       L——竖井深度（cm）；

      qw——竖井纵向通水量，为单位水力梯度下单位时间的排水量（cm3/s）。

    一级或多级等速加荷条件下，考虑涂抹和井阻影响时竖井穿透受压土层地基的平均固结度可按式（5．2．7）计算，其中，a＝。

5．2．9  对排水竖井未穿透受压土层的情况，竖井范围内土层的平均固结度和竖井底面以下受压土层的平均固结度，以及通过预压完成的变形量均应满足设计要求。

5．2．10  预压荷载大小、范围、加载速率应符合下列规定：

    1  预压荷载大小应根据设计要求确定；对于沉降有严格限制的建筑，可采用超载预压法处理，超载量大小应根据预压时间内要求完成的变形量通过计算确定，并宜使预压荷载下受压土层各点的有效竖向应力大于建筑物荷载引起的相应点的附加应力；

    2  预压荷载顶面的范围应不小于建筑物基础外缘的范围；

    3  加载速率应根据地基土的强度确定；当天然地基土的强度满足预压荷载下地基的稳定性要求时，可一次性加载；如不满足应分级逐渐加载，待前期预压荷载下地基土的强度增长满足下一级荷载下地基的稳定性要求时，方可加载。

5．2．11  计算预压荷载下饱和黏性土地基中某点的抗剪强度时，应考虑土体原来的固结状态。对正常固结饱和黏性土地基，某点某一时间的抗剪强度可按下式计算：

τft＝τf0＋△σz·Uttanφcu                     （5．2．11）

式中：τft——t时刻，该点土的抗剪强度（kPa）；

      τf0——地基土的天然抗剪强度（kPa）；

     △σz——预压荷载引起的该点的附加竖向应力（kPa）；

       Ut——该点土的固结度；

      φcu——三轴固结不排水压缩试验求得的土的内摩擦角（°）。

5．2．12  预压荷载下地基最终竖向变形量的计算可取附加应力与土自重应力的比值为0．1的深度作为压缩层的计算深度，可按式（5．2．12）计算：

                       （5．2．12）

式中：sf——最终竖向变形量（m）；

     eoi——第i层中点土自重应力所对应的孔隙比，由室内固结试验e-p曲线查得；

     eli——第i层中点土自重应力与附加应力之和所对应的孔隙比，由室内固结试验e-p曲线查得；

      hi——第i层土层厚度（m）；

      ξ——经验系数，可按地区经验确定。无经验时对正常固结饱和黏性土地基可取ξ＝1．1～1．4；荷载较大或地基软弱土层厚度大时应取较大值。

5．2．13  预压处理地基应在地表铺设与排水竖井相连的砂垫层，砂垫层应符合下列规定：

    1  厚度不应小于500mm；

    2  砂垫层砂料宜用中粗砂，黏粒含量不应大于3％，砂料中可含有少量粒径不大于50mm的砾石；砂垫层的干密度应大于1．5t/m3，渗透系数应大于1×10-2cm/s。

5．2．14  在预压区边缘应设置排水沟，在预压区内宜设置与砂垫层相连的排水盲沟，排水盲沟的间距不宜大于20m。 

5．2．15  砂井的砂料应选用中粗砂，其黏粒含量不应大于3％。 

5．2．16  堆载预压处理地基设计的平均固结度不宜低于90％， 且应在现场监测的变形速率明显变缓时方可卸载。

Ⅱ  真空预压

5．2．17  真空预压处理地基应设置排水竖井，其设计应包括下列内容： 

    1  竖井断面尺寸、间距、排列方式和深度； 

    2  预压区面积和分块大小； 

    3  真空预压施工工艺； 

    4  要求达到的真空度和土层的固结度； 

    5  真空预压和建筑物荷载下地基的变形计算； 

    6  真空预压后的地基承载力增长计算。 

5．2．18  排水竖井的间距可按本规范第5．2．5条确定。 

5．2．19  砂井的砂料应选用中粗砂，其渗透系数应大于1×10-2 cm/s。 

5．2．20  真空预压竖向排水通道宜穿透软土层，但不应进入下卧透水层。当软土层较厚、且以地基抗滑稳定性控制的工程，竖向排水通道的深度不应小于最危险滑动面下2．0m。对以变形控制的工程，竖井深度应根据在限定的预压时间内需完成的变形量确定，且宜穿透主要受压土层。 

5．2．21  真空预压区边缘应大于建筑物基础轮廓线，每边增加量不得小于3．0m。 

5．2．22  真空预压的膜下真空度应稳定地保持在86．7kPa（650mmHg）以上，且应均匀分布，排水竖井深度范围内土层的平均固结度应大于90％。 

5．2．23  对于表层存在良好的透气层或在处理范围内有充足水源补给的透水层，应采取有效措施隔断透气层或透水层。 

5．2．24  真空预压固结度和地基强度增长的计算可按本规范第5．2．7条、第5．2．8条和第5．2．11条计算。

5．2．25  真空预压地基最终竖向变形可按本规范第5．2．12条计算。ξ可按当地经验取值，无当地经验时，ξ可取1．0～1．3。

5．2．26  真空预压地基加固面积较大时，宜采取分区加固，每块预压面积应尽可能大且呈方形，分区面积宜为20 000m2～40 000m2。

5．2．27  真空预压地基加固可根据加固面积的大小、形状和土层结构特点，按每套设备可加固地基1000m2～1500m2确定设备数量。

5．2．28  真空预压的膜下真空度应符合设计要求，且预压时间不宜低于90d。

Ⅲ  真空和堆载联合预压

5．2．29  当设计地基预压荷载大于80kPa，且进行真空预压处理地基不能满足设计要求时可采用真空和堆载联合预压地基处理。

5．2．30  堆载体的坡肩线宜与真空预压边线一致。

5．2．31  对于一般软黏土，上部堆载施工宜在真空预压膜下真空度稳定地达到86．7kPa（650mmHg）且抽真空时间不少于10d后进行。对于高含水量的淤泥类土，上部堆载施工宜在真空预压膜下真空度稳定地达到86．7kPa（650mmHg）且抽真空20d～30d后可进行。

5．2．32  当堆载较大时，真空和堆载联合预压应采用分级加载，分级数应根据地基土稳定计算确定。分级加载时，应待前期预压荷载下地基的承载力增长满足下一级荷载下地基的稳定性要求时，方可增加堆载。

5．2．33  真空和堆载联合预压时地基固结度和地基承载力增长可按本规第5．2．7条、5．2．8条和5．2．11条计算。

5．2．34  真空和堆载联合预压最终竖向变形可按本规范第5．2．12条计算，ξ可按当地经验取值，无当地经验时，ξ可取1．0～1．3。

5．3  施    工

Ⅰ  堆载预压

5．3．1  塑料排水带的性能指标应符合设计要求，并应在现场妥善保护，防止阳光照射、破损或污染。破损或污染的塑料排水带不得在工程中使用。

5．3．2  砂井的灌砂量，应按井孔的体积和砂在中密状态时的干密度计算，实际灌砂量不得小于计算值的95％。

5．3．3  灌入砂袋中的砂宜用干砂，并应灌制密实。

5．3．4  塑料排水带和袋装砂井施工时，宜配置深度检测设备。

5．3．5  塑料排水带需接长时，应采用滤膜内芯带平搭接的连接方法，搭接长度宜大于200mm。

5．3．6  塑料排水带施工所用套管应保证插入地基中的带子不扭曲。袋装砂井施工所用套管内径应大于砂井直径。

5．3．7  塑料排水带和袋装砂井施工时，平面井距偏差不应大于井径，垂直度允许偏差应为±1．5％，深度应满足设计要求。

5．3．8  塑料排水带和袋装砂井砂袋埋入砂垫层中的长度不应小于500mm。

5．3．9  堆载预压加载过程中，应满足地基承载力和稳定控制要求，并应进行竖向变形、水平位移及孔隙水压力的监测，堆载预压加载速率应满足下列要求：

    1  竖井地基最大竖向变形量不应超过15mm/d；

    2  天然地基最大竖向变形量不应超过10mm/d；

    3  堆载预压边缘处水平位移不应超过5mm/d；

    4  根据上述观测资料综合分析、判断地基的承载力和稳定性。

Ⅱ  真空预压

5．3．10  真空预压的抽气设备宜采用射流真空泵，真空泵空抽吸力不应低于95kPa。真空泵的设置应根据地基预压面积、形状、真空泵效率和工程经验确定，每块预压区设置的真空泵不应少于两台。

5．3．11  真空管路设置应符合下列规定：

    1  真空管路的连接应密封，真空管路中应设置止回阀和截门；

    2  水平向分布滤水管可采用条状、梳齿状及羽毛状等形式，滤水管布置宜形成回路；

    3  滤水管应设在砂垫层中，上覆砂层厚度宜为100mm～200mm；

    4  滤水管可采用钢管或塑料管，应外包尼龙纱或土工织物等滤水材料。

5．3．12  密封膜应符合下列规定：

    1  密封膜应采用抗老化性能好、韧性好、抗穿刺性能强的不透气材料；

    2  密封膜热合时，宜采用双热合缝的平搭接，搭接宽度应大于15mm；

    3  密封膜宜铺设三层，膜周边可采用挖沟埋膜，平铺并用黏土覆盖压边、围埝沟内及膜上覆水等方法进行密封。

5．3．13  地基土渗透性强时，应设置黏土密封墙。黏土密封墙宜采用双排搅拌桩，搅拌桩直径不宜小于700mm；当搅拌桩深度小于15m时，搭接宽度不宜小于200mm；当搅拌桩深度大于15m时，搭接宽度不宜小于300mm；搅拌桩成桩搅拌应均匀，黏土密封墙的渗透系数应满足设计要求。

Ⅲ  真空和堆载联合预压

5．3．14  采用真空和堆载联合预压时，应先抽真空，当真空压力达到设计要求并稳定后，再进行堆载，并继续抽真空。

5．3．15  堆载前，应在膜上铺设编织布或无纺布等土工编织布保护层。保护层上铺设100mm～300mm厚砂垫层。 

5．3．16  堆载施工时可采用轻型运输工具，不得损坏密封膜。 

5．3．17  上部堆载施工时，应监测膜下真空度的变化，发现漏气应及时处理。 

5．3．18  堆载加载过程中，应满足地基稳定性设计要求，对竖向 变形、边缘水平位移及孔隙水压力的监测应满足下列要求： 

    1  地基向加固区外的侧移速率不应大于5mm/d； 

    2  地基竖向变形速率不应大于10mm/d； 

    3  根据上述观察资料综合分析、判断地基的稳定性。 

5．3．19  真空和堆载联合预压除满足本规范第5．3．14条～5．3．18条规定外，尚应符合本规范第5．3节“Ⅰ堆载预压”和“Ⅱ真空预压”的规定。 

5．4  质量检验

5．4．1  施工过程中，质量检验和监测应包括下列内容： 

    1  对塑料排水带应进行纵向通水量、复合体抗拉强度、滤膜抗拉强度、滤膜渗透系数和等效孔径等性能指标现场随机抽样测试； 

    2  对不同来源的砂井和砂垫层砂料，应取样进行颗粒分析和渗透性试验； 

    3  对以地基抗滑稳定性控制的工程，应在预压区内预留孔位，在加载不同阶段进行原位十字板剪切试验和取土进行室内土工试验；加固前的地基土检测，应在打设塑料排水带之前进行； 

    4  对预压工程，应进行地基竖向变形、侧向位移和孔隙水压力等监测； 

    5  真空预压、真空和堆载联合预压工程，除应进行地基变形、孔隙水压力监测外，尚应进行膜下真空度和地下水位监测。 

5．4．2  预压地基竣工验收检验应符合下列规定： 

    1  排水竖井处理深度范围内和竖井底面以下受压土层，经预压所完成的竖向变形和平均固结度应满足设计要求；

    2  应对预压的地基土进行原位试验和室内土工试验。

5．4．3  原位试验可采用十字板剪切试验或静力触探，检验深度不应小于设计处理深度。原位试验和室内土工试验，应在卸载3d～5d后进行。检验数量按每个处理分区不少于6点进行检测，对于堆载斜坡处应增加检验数量。

5．4．4  预压处理后的地基承载力应按本规范附录A确定。检验数量按每个处理分区不应少于3点进行检测。

6  压实地基和夯实地基

6．1  一般规定

6．1．1  压实地基适用于处理大面积填土地基。浅层软弱地基以及局部不均匀地基的换填处理应符合本规范第4章的有关规定。 

6．1．2  夯实地基可分为强夯和强夯置换处理地基。强夯处理地基适用于碎石土、砂土、低饱和度的粉土与黏性土、湿陷性黄土、素填土和杂填土等地基；强夯置换适用于高饱和度的粉土与软塑～流塑的粘性土地基上对变形要求不严格的工程。

6．1．3  压实和夯实处理后的地基承载力应按本规范附录A确定。

6．2  压实地基

6．2．1  压实地基处理应符合下列规定：

    1  地下水位以上填土，可采用碾压法和振动压实法，非黏性土或黏粒含量少、透水性较好的松散填土地基宜采用振动压实法。

    2  压实地基的设计和施工方法的选择，应根据建筑物体型、结构与荷载特点、场地土层条件、变形要求及填料等因素确定。对大型、重要或场地地层条件复杂的工程，在正式施工前，应通过现场试验确定地基处理效果。

    3  以压实填土作为建筑地基持力层时，应根据建筑结构类型、填料性能和现场条件等，对拟压实的填土提出质量要求。未经检验，且不符合质量要求的压实填土，不得作为建筑地基持力层。

    4  对大面积填土的设计和施工，应验算并采取有效措施确保大面积填土自身稳定性、填土下原地基的稳定性、承载力和变形满足设计要求；应评估对邻近建筑物及重要市政设施、地下管线等的变形和稳定的影响；施工过程中，应对大面积填土和邻近建筑物、重要市政设施、地下管线等进行变形监测。

6．2．2  压实填土地基的设计应符合下列规定：

    1  压实填土的填料可选用粉质黏土、灰土、粉煤灰、级配良好的砂土或碎石土，以及质地坚硬、性能稳定、无腐蚀性和无放射性危害的工业废料等，并应满足下列要求：

      1）以碎石土作填料时，其最大粒径不宜大于100mm；

      2）以粉质黏土、粉土作填料时，其含水量宜为最优含水量，可采用击实试验确定；

      3）不得使用淤泥、耕土、冻土、膨胀土以及有机质含量大于5％的土料；

      4）采用振动压实法时，宜降低地下水位到振实面下600mm。

    2  碾压法和振动压实法施工时，应根据压实机械的压实性能，地基土性质、密实度、压实系数和施工含水量等，并结合现场试验确定碾压分层厚度、碾压遍数、碾压范围和有效加固深度等施工参数。初步设计可按表6．2．2-1选用。

表6．2．2-1  填土每层铺填厚度及压实遍数

    3  对已经回填完成且回填厚度超过表6．2．2-1中的铺填厚度，或粒径超过100mm的填料含量超过50％的填土地基，应采用较高性能的压实设备或采用夯实法进行加固。

    4  压实填土的质量以压实系数λc控制，并应根据结构类型和压实填土所在部位按表6．2．2-2的要求确定。

表6．2．2-2  压实填土的质量控制

注：地坪垫层以下及基础底面标高以上的压实填土，压实系数不应小于0．94。

    5  压实填土的最大干密度和最优含水量，宜采用击实试验确定，当无试验资料时，最大干密度可按下式计算：

                 （6．2．2）

式中：ρdmax——分层压实填土的最大干密度（t/m3）；

         η——经验系数，粉质黏土取0．96，粉土取0．97；

        ρw——水的密度（t/m3）；

        ds——土粒相对密度（比重）（t/m3）；

       ωop——填料的最优含水量（％）。

    当填料为碎石或卵石时，其最大干密度可取2．1t/m3～2．2t/m3。

    6  设置在斜坡上的压实填土，应验算其稳定性。当天然地面坡度大于20％时，应采取防止压实填土可能沿坡面滑动的措施，并应避免雨水沿斜坡排泄。当压实填土阻碍原地表水畅通排泄时，应根据地形修筑雨水截水沟，或设置其他排水设施。设置在压实填土区的上、下水管道，应采取严格防渗、防漏措施。

    7  压实填土的边坡坡度允许值，应根据其厚度、填料性质等因素，按照填土自身稳定性、填土下原地基的稳定性的验算结果确定，初步设计时可按表6．2．2-3的数值确定。

    8  冲击碾压法可用于地基冲击碾压、土石混填或填石路基分层碾压、路基冲击增强补压、旧砂石（沥青）路面冲压和旧水泥混凝土路面冲压等处理；其冲击设备、分层填料的虚铺厚度、分层压实的遍数等的设计应根据土质条件、工期要求等因素综合确定，其有效加固深度宜为3．0m～4．0m，施工前应进行试验段施工，确定施工参数。

表6．2．2-3  压实填土的边坡坡度允许值

注：当压实填土厚度H大于15m时，可设计成台阶或者采用土工格栅加筋等措施，验算满足稳定性要求后进行压实填土的施工。

    9  压实填土地基承载力特征值，应根据现场静载荷试验确定，或可通过动力触探、静力触探等试验，并结合静载荷试验结果确定；其下卧层顶面的承载力应满足本规范式（4．2．2-1）、式（4．2．2-2）和式（4．2．2-3）的要求。

    10  压实填土地基的变形，可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定计算，压缩模量应通过处理后地基的原位测试或土工试验确定。

6．2．3  压实填土地基的施工应符合下列规定：

    1  应根据使用要求、邻近结构类型和地质条件确定允许加载量和范围，并按设计要求均衡分步施加，避免大量快速集中填土。

    2  填料前，应清除填土层底面以下的耕土、植被或软弱土层等。

    3  压实填土施工过程中，应采取防雨、防冻措施，防止填料（粉质黏土、粉土）受雨水淋湿或冻结。

    4  基槽内压实时，应先压实基槽两边，再压实中间。

    5  冲击碾压法施工的冲击碾压宽度不宜小于6m，工作面较窄时，需设置转弯车道，冲压最短直线距离不宜少于100m，冲压边角及转弯区域应采用其他措施压实；施工时，地下水位应降低到碾压面以下1．5m。

    6  性质不同的填料，应采取水平分层、分段填筑，并分层压实；同一水平层，应采用同一填料，不得混合填筑；填方分段施工时，接头部位如不能交替填筑，应按1：1坡度分层留台阶；如能交替填筑，则应分层相互交替搭接，搭接长度不小于2m；压实填土的施工缝，各层应错开搭接，在施工缝的搭接处，应适当增加压实遍数；边角及转弯区域应采取其他措施压实，以达到设计标准。

    7  压实地基施工场地附近有对振动和噪声环境控制要求时，应合理安排施工工序和时间，减少噪声与振动对环境的影响，或采取挖减振沟等减振和隔振措施，并进行振动和噪声监测。

    8  施工过程中，应避免扰动填土下卧的淤泥或淤泥质土层。压实填土施工结束检验合格后，应及时进行基础施工。

6．2．4  压实填土地基的质量检验应符合下列规定：

    1  在施工过程中，应分层取样检验土的干密度和含水量；每50m2～100m2面积内应设不少于1个检测点，每一个独立基础下，检测点不少于1个点，条形基础每20延米设检测点不少于1个点，压实系数不得低于本规范表6．2．2-2的规定；采用灌水法或灌砂法检测的碎石土干密度不得低于2．0t/m3。

    2  有地区经验时，可采用动力触探、静力触探、标准贯入等原位试验，并结合干密度试验的对比结果进行质量检验。

    3  冲击碾压法施工宜分层进行变形量、压实系数等土的物理力学指标监测和检测。

    4  地基承载力验收检验，可通过静载荷试验并结合动力触探、静力触探、标准贯入等试验结果综合判定。每个单体工程静载荷试验不应少于3点，大型工程可按单体工程的数量或面积确定检验点数。

6．2．5  压实地基的施工质量检验应分层进行。每完成一道工序，应按设计要求进行验收，未经验收或验收不合格时，不得进行下一道工序施工。

6．3  夯实地基

6．3．1  夯实地基处理应符合下列规定：

    1  强夯和强夯置换施工前，应在施工现场有代表性的场地选取一个或几个试验区，进行试夯或试验性施工。每个试验区面积不宜小于20m×20m，试验区数量应根据建筑场地复杂程度、建筑规模及建筑类型确定。

    2  场地地下水位高，影响施工或夯实效果时，应采取降水或其他技术措施进行处理。

6．3．2  强夯置换处理地基，必须通过现场试验确定其适用性和处理效果。

6．3．3  强夯处理地基的设计应符合下列规定：

    1  强夯的有效加固深度，应根据现场试夯或地区经验确定。在缺少试验资料或经验时，可按表6．3．3-1进行预估。

表6．3．3-1  强夯的有效加固深度（m）

注：强夯法的有效加固深度应从最初起夯面算起；单击夯击能E大于12 000kN·m时，强夯的有效加固深度应通过试验确定。

    2  夯点的夯击次数，应根据现场试夯的夯击次数和夯沉量关系曲线确定，并应同时满足下列条件：

      1）最后两击的平均夯沉量，宜满足表6．3．3-2的要求，当单击夯击能E大于12 000kN·m时，应通过试验确定；

表6．3．3-2  强夯法最后两击平均夯沉量（mm）

      2）夯坑周围地面不应发生过大的隆起；

      3）不因夯坑过深而发生提锤困难。

    3  夯击遍数应根据地基土的性质确定，可采用点夯（2～4）遍，对于渗透性较差的细颗粒土，应适当增加夯击遍数；最后以低能量满夯2遍，满夯可采用轻锤或低落距锤多次夯击，锤印搭接。

    4  两遍夯击之间，应有一定的时间间隔，间隔时间取决于土中超静孔隙水压力的消散时间。当缺少实测资料时，可根据地基土的渗透性确定，对于渗透性较差的黏性土地基，间隔时间不应少于（2～3）周；对于渗透性好的地基可连续夯击。

    5  夯击点位置可根据基础底面形状，采用等边三角形、等腰三角形或正方形布置。第一遍夯击点间距可取夯锤直径的（2．5～3．5）倍，第二遍夯击点应位于第一遍夯击点之间。以后各遍夯击点间距可适当减小。对处理深度较深或单击夯击能较大的工程，第一遍夯击点间距宜适当增大。

    6  强夯处理范围应大于建筑物基础范围，每边超出基础外缘的宽度宜为基底下设计处理深度的1/2～2/3，且不应小于3m；对可液化地基，基础边缘的处理宽度，不应小于5m；对湿陷性黄土地基，应符合现行国家标准《湿陷性黄土地区建筑规范》GB 50025的有关规定。

    7  根据初步确定的强夯参数，提出强夯试验方案，进行现场试夯。应根据不同土质条件，待试夯结束一周至数周后，对试夯场地进行检测，并与夯前测试数据进行对比，检验强夯效果，确定工程采用的各项强夯参数。

    8  根据基础埋深和试夯时所测得的夯沉量，确定起夯面标高、夯坑回填方式和夯后标高。

    9  强夯地基承载力特征值应通过现场静载荷试验确定。

    10  强夯地基变形计算，应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007有关规定。夯后有效加固深度内土的压缩模量，应通过原位测试或土工试验确定。

6．3．4  强夯处理地基的施工，应符合下列规定：

    1  强夯夯锤质量宜为10t～60t，其底面形式宜采用圆形，锤底面积宜按土的性质确定，锤底静接地压力值宜为25kPa～80kPa，单击夯击能高时，取高值，单击夯击能低时，取低值，对于细颗粒土宜取低值。锤的底面宜对称设置若干个上下贯通的排气孔，孔径宜为300mm～400mm。

    2  强夯法施工，应按下列步骤进行：

      1）清理并平整施工场地；

      2）标出第一遍夯点位置，并测量场地高程；

      3）起重机就位，夯锤置于夯点位置；

      4）测量夯前锤顶高程；

      5）将夯锤起吊到预定高度，开启脱钩装置，夯锤脱钩自由下落，放下吊钩，测量锤顶高程；若发现因坑底倾斜而造成夯锤歪斜时，应及时将坑底整平；

      6）重复步骤5），按设计规定的夯击次数及控制标准，完成一个夯点的夯击；当夯坑过深，出现提锤困难，但无明显隆起，而尚未达到控制标准时，宜将夯坑回填至与坑顶齐平后，继续夯击；

      7）换夯点，重复步骤3）～6），完成第一遍全部夯点的夯击；

      8）用推土机将夯坑填平，并测量场地高程；

      9）在规定的间隔时间后，按上述步骤逐次完成全部夯击遍数；最后，采用低能量满夯，将场地表层松土夯实，并测量夯后场地高程。

6．3．5  强夯置换处理地基的设计，应符合下列规定：

    1  强夯置换墩的深度应由土质条件决定。除厚层饱和粉土外，应穿透软土层，到达较硬土层上，深度不宜超过10m。

    2  强夯置换的单击夯击能应根据现场试验确定。

    3  墩体材料可采用级配良好的块石、碎石、矿渣、工业废渣、建筑垃圾等坚硬粗颗粒材料，且粒径大于300mm的颗粒含量不宜超过30％。

    4  夯点的夯击次数应通过现场试夯确定，并应满足下列条件：

      1）墩底穿透软弱土层，且达到设计墩长；

      2）累计夯沉量为设计墩长的（1．5～2．0）倍；

      3）最后两击的平均夯沉量可按表6．3．3-2确定。

    5  墩位布置宜采用等边三角形或正方形。对独立基础或条形基础可根据基础形状与宽度作相应布置。 

    6  墩间距应根据荷载大小和原状土的承载力选定，当满堂布置时，可取夯锤直径的（2～3）倍。对独立基础或条形基础可取夯锤直径的（1．5～2．0）倍。墩的计算直径可取夯锤直径的（1．1～1．2）倍。

    7  强夯置换处理范围应符合本规范第6．3．3条第6款的规定。

    8  墩顶应铺设一层厚度不小于500mm的压实垫层，垫层材料宜与墩体材料相同，粒径不宜大于100mm。

    9  强夯置换设计时，应预估地面抬高值，并在试夯时校正。

    10  强夯置换地基处理试验方案的确定，应符合本规范第6．3．3条第7款的规定。除应进行现场静载荷试验和变形模量检测外，尚应采用超重型或重型动力触探等方法，检查置换墩着底情况，以及地基土的承载力与密度随深度的变化。

    11  软黏性土中强夯置换地基承载力特征值应通过现场单墩静载荷试验确定；对于饱和粉土地基，当处理后形成2．0m以上厚度的硬层时，其承载力可通过现场单墩复合地基静载荷试验确定。

    12  强夯置换地基的变形宜按单墩静载荷试验确定的变形模量计算加固区的地基变形，对墩下地基土的变形可按置换墩材料的压力扩散角计算传至墩下土层的附加应力，按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定计算确定；对饱和粉土地基，当处理后形成2．0m以上厚度的硬层时，可按本规范第7．1．7条的规定确定。

6．3．6  强夯置换处理地基的施工应符合下列规定：

    1  强夯置换夯锤底面宜采用圆形，夯锤底静接地压力值宜大于80kPa。

    2  强夯置换施工应按下列步骤进行：

      1）清理并平整施工场地，当表层土松软时，可铺设1．0m～2．0m厚的砂石垫层；

      2）标出夯点位置，并测量场地高程；

      3）起重机就位，夯锤置于夯点位置；

      4）测量夯前锤顶高程；

      5）夯击并逐击记录夯坑深度；当夯坑过深，起锤困难时，应停夯，向夯坑内填料直至与坑顶齐平，记录填料数量；工序重复，直至满足设计的夯击次数及质量控制标准，完成一个墩体的夯击；当夯点周围软土挤出，影响施工时，应随时清理，并宜在夯点周围铺垫碎石后，继续施工；

      6）按照“由内而外、隔行跳打”的原则，完成全部夯点的施工；

      7）推平场地，采用低能量满夯，将场地表层松土夯实，并测量夯后场地高程；

      8）铺设垫层，分层碾压密实。

6．3．7  夯实地基宜采用带有自动脱钩装置的履带式起重机，夯锤的质量不应超过起重机械额定起重质量。履带式起重机应在臂杆端部设置辅助门架或采取其他安全措施，防止起落锤时，机架倾覆。

6．3．8  当场地表层土软弱或地下水位较高，宜采用人工降低地下水位或铺填一定厚度的砂石材料的施工措施。施工前，宜将地下水位降低至坑底面以下2m。施工时，坑内或场地积水应及时排除。对细颗粒土，尚应采取晾晒等措施降低含水量。当地基土的含水量低，影响处理效果时，宜采取增湿措施。

6．3．9  施工前，应查明施工影响范围内地下构筑物和地下管线的位置，并采取必要的保护措施。 

6．3．10  当强夯施工所引起的振动和侧向挤压对邻近建构筑物产生不利影响时，应设置监测点，并采取挖隔振沟等隔振或防振措施。

6．3．11  施工过程中的监测应符合下列规定：

    1  开夯前，应检查夯锤质量和落距，以确保单击夯击能量符合设计要求。

    2  在每一遍夯击前，应对夯点放线进行复核，夯完后检查夯坑位置，发现偏差或漏夯应及时纠正。

    3  按设计要求，检查每个夯点的夯击次数、每击的夯沉量、最后两击的平均夯沉量和总夯沉量、夯点施工起止时间。对强夯置换施工，尚应检查置换深度。

    4  施工过程中，应对各项施工参数及施工情况进行详细记录。

6．3．12  夯实地基施工结束后，应根据地基土的性质及所采用的施工工艺，待土层休止期结束后，方可进行基础施工。

6．3．13  强夯处理后的地基竣工验收，承载力检验应根据静载荷试验、其他原位测试和室内土工试验等方法综合确定。强夯置换后的地基竣工验收，除应采用单墩静载荷试验进行承载力检验外，尚应采用动力触探等查明置换墩着底情况及密度随深度的变化情况。

6．3．14  夯实地基的质量检验应符合下列规定：

    1  检查施工过程中的各项测试数据和施工记录，不符合设计要求时应补夯或采取其他有效措施。

    2  强夯处理后的地基承载力检验，应在施工结束后间隔一定时间进行，对于碎石土和砂土地基，间隔时间宜为（7～14）d；粉土和黏性土地基，间隔时间宜为（14～28）d；强夯置换地基，间隔时间宜为28d。

    3  强夯地基均匀性检验，可采用动力触探试验或标准贯入试验、静力触探试验等原位测试，以及室内土工试验。检验点的数量，可根据场地复杂程度和建筑物的重要性确定，对于简单场地上的一般建筑物，按每400m2不少于1个检测点，且不少于3点；对于复杂场地或重要建筑地基，每300m2不少于1个检验点，且不少于3点。强夯置换地基，可采用超重型或重型动力触探试验等方法，检查置换墩着底情况及承载力与密度随深度的变化，检验数量不应少于墩点数的3％，且不少于3点。

    4  强夯地基承载力检验的数量，应根据场地复杂程度和建筑物的重要性确定，对于简单场地上的一般建筑，每个建筑地基载荷试验检验点不应少于3点；对于复杂场地或重要建筑地基应增加检验点数。检测结果的评价，应考虑夯点和夯间位置的差异。强夯置换地基单墩载荷试验数量不应少于墩点数的1％，且不少于3点；对饱和粉土地基，当处理后墩间土能形成2．0m以上厚度的硬层时，其地基承载力可通过现场单墩复合地基静载荷试验确定，检验数量不应少于墩点数的1％，且每个建筑载荷试验检验点应不少于3点。

7  复合地基

7．1  一般规定

7．1．1  复合地基设计前，应在有代表性的场地上进行现场试验或试验性施工，以确定设计参数和处理效果。

7．1．2  对散体材料复合地基增强体应进行密实度检验；对有粘结强度复合地基增强体应进行强度及桩身完整性检验。

7．1．3  复合地基承载力的验收检验应采用复合地基静载荷试验，对有粘结强度的复合地基增强体尚应进行单桩静载荷试验。

7．1．4  复合地基增强体单桩的桩位施工允许偏差：对条形基础的边桩沿轴线方向应为桩径的±1/4，沿垂直轴线方向应为桩径的±1/6，其他情况桩位的施工允许偏差应为桩径的±40％；桩身的垂直度允许偏差应为±1％。

7．1．5  复合地基承载力特征值应通过复合地基静载荷试验或采用增强体静载荷试验结果和其周边土的承载力特征值结合经验确定，初步设计时，可按下列公式估算：

    1  对散体材料增强体复合地基应按下式计算：

ƒspk＝[1＋m（n－1）]ƒsk                       （7．1．5-1）

式中：ƒspk——复合地基承载力特征值（kPa）；

       ƒsk——处理后桩间土承载力特征值（kPa），可按地区经验确定；

         n——复合地基桩土应力比，可按地区经验确定；

         m——面积置换率，m＝d2/d2e；d为桩身平均直径（m），de为一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径（m）；等边三角形布桩de＝1．05s，正方形布桩de＝1．13s，矩形布桩de＝1．13，s、s1、s2分别为桩间距、纵向桩间距和横向桩间距。

    2  对有粘结强度增强体复合地基应按下式计算：

              （7．1．5-2）

式中：λ——单桩承载力发挥系数，可按地区经验取值；

     Ra——单桩竖向承载力特征值（kN）；

     Ap——桩的截面积（m2）；

      β——桩间土承载力发挥系数，可按地区经验取值。

    3  增强体单桩竖向承载力特征值可按下式估算：

              （7．1．5-3）

式中：up——桩的周长（m）；

     qsi——桩周第i层土的侧阻力特征值（kPa），可按地区经验确定；

     lpi——桩长范围内第i层土的厚度（m）；

      ap——桩端端阻力发挥系数，应按地区经验确定；

      qp——桩端端阻力特征值（kPa），可按地区经验确定；对于水泥搅拌桩、旋喷桩应取未经修正的桩端地基土承载力特征值。

7．1．6  有粘结强度复合地基增强体桩身强度应满足式（7．1．6-1）的要求。当复合地基承载力进行基础埋深的深度修正时，增强体桩身强度应满足式（7．1．6-2）的要求。 

                               （7．1．6-1）

              （7．1．6-2）

式中：ƒcu——桩体试块（边长150mm立方体）标准养护28d的立方体抗压强度平均值（kPa），对水泥土搅拌桩应符合本规范第7．3．3条的规定；

      γm——基础底面以上土的加权平均重度（kN/m3），地下水位以下取有效重度； 

       d——基础埋置深度（m）；

     ƒspa——深度修正后的复合地基承载力特征值（kPa）。

7．1．7  复合地基变形计算应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定，地基变形计算深度应大于复合土层的深度。复合土层的分层与天然地基相同，各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩模量的ξ 倍，ξ 值可按下式确定：

                                    （7．1．7）

式中：ƒak——基础底面下天然地基承载力特征值（kPa）。

7．1．8  复合地基的沉降计算经验系数ψs可根据地区沉降观测资料统计值确定，无经验取值时，可采用表7．1．8的数值。

表7．1．8  沉降计算经验系数ψs        

注：Es为变形计算深度范围内压缩模量的当量值，应按下式计算：

                     （7．1．8）

式中：Ai——加固土层第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值；

      Aj——加固土层下第j层土附加应力系数沿土层厚度的积分值。

7．1．9  处理后的复合地基承载力，应按本规范附录B的方法确定；复合地基增强体的单桩承载力，应按本规范附录C的方法确定。

7．2  振冲碎石桩和沉管砂石桩复合地基

7．2．1  振冲碎石桩、沉管砂石桩复合地基处理应符合下列规定：

    1  适用于挤密处理松散砂土、粉土、粉质黏土、素填土、杂填土等地基，以及用于处理可液化地基。饱和黏土地基，如对变形控制不严格，可采用砂石桩置换处理。

    2  对大型的、重要的或场地地层复杂的工程，以及对于处理不排水抗剪强度不小于20kPa的饱和黏性土和饱和黄土地基，应在施工前通过现场试验确定其适用性。

    3  不加填料振冲挤密法适用于处理黏粒含量不大于10％的中砂、粗砂地基，在初步设计阶段宜进行现场工艺试验，确定不加填料振密的可行性，确定孔距、振密电流值、振冲水压力、振后砂层的物理力学指标等施工参数；30kW振冲器振密深度不宜超过7m，75kW振冲器振密深度不宜超过15m。

7．2．2  振冲碎石桩、沉管砂石桩复合地基设计应符合下列规定：

    1  地基处理范围应根据建筑物的重要性和场地条件确定，宜在基础外缘扩大（1～3）排桩。对可液化地基，在基础外缘扩大宽度不应小于基底下可液化土层厚度的1/2，且不应小于5m。

    2  桩位布置，对大面积满堂基础和独立基础，可采用三角形、正方形、矩形布桩；对条形基础，可沿基础轴线采用单排布桩或对称轴线多排布桩。

    3  桩径可根据地基土质情况、成桩方式和成桩设备等因素确定，桩的平均直径可按每根桩所用填料量计算。振冲碎石桩桩径宜为800mm～1200mm；沉管砂石桩桩径宜为300～800mm。

    4  桩间距应通过现场试验确定，并应符合下列规定：

      1）振冲碎石桩的桩间距应根据上部结构荷载大小和场地土层情况，并结合所采用的振冲器功率大小综合考虑；30kW振冲器布桩间距可采用1．3m～2．0m；55kW振冲器布桩间距可采用1．4m～2．5m；75kW振冲器布桩间距可采用1．5m～3．0m；不加填料振冲挤密孔距可为2m～3m；

      2）沉管砂石桩的桩间距，不宜大于砂石桩直径的4．5倍；初步设计时，对松散粉土和砂土地基，应根据挤密后要求达到的孔隙比确定，可按下列公式估算：

      等边三角形布置

                     （7．2．2-1）

      正方形布置

                       （7．2．2-2）

e1＝emax－Drl（emax－emin）                  （7．2．2-3）

式中：  s——砂石桩间距（m）；

        d——砂石桩直径（m）；

        ξ——修正系数，当考虑振动下沉密实作用时，可取1．1～1．2；不考虑振动下沉密实作用时，可取1．0；

       e0——地基处理前砂土的孔隙比，可按原状土样试验确定，也可根据动力或静力触探等对比试验确定；

       e1——地基挤密后要求达到的孔隙比；

emax、emin——砂土的最大、最小孔隙比，可按现行国家标准《土工试验方法标准》GB/T 50123的有关规定确定；

      Drl——地基挤密后要求砂土达到的相对密实度，可取0．70～0．85。

    5  桩长可根据工程要求和工程地质条件，通过计算确定并应符合下列规定：

      1）当相对硬土层埋深较浅时，可按相对硬层埋深确定；

      2）当相对硬土层埋深较大时，应按建筑物地基变形允许值确定；

      3）对按稳定性控制的工程，桩长应不小于最危险滑动面以下2．0m的深度；

      4）对可液化的地基，桩长应按要求处理液化的深度确定；

      5）桩长不宜小于4m。

    6  振冲桩桩体材料可采用含泥量不大于5％的碎石、卵石、矿渣或其他性能稳定的硬质材料，不宜使用风化易碎的石料。对30kW振冲器，填料粒径宜为20mm～80mm；对55kW振冲器，填料粒径宜为30mm～100mm；对75kW振冲器，填料粒径宜为40mm～150mm。沉管桩桩体材料可用含泥量不大于5％的碎石、卵石、角砾、圆砾、砾砂、粗砂、中砂或石屑等硬质材料，最大粒径不宜大于50mm。

    7  桩顶和基础之间宜铺设厚度为300mm～500mm的垫层，垫层材料宜用中砂、粗砂、级配砂石和碎石等，最大粒径不宜大于30mm，其夯填度（夯实后的厚度与虚铺厚度的比值）不应大于0．9。

    8  复合地基的承载力初步设计可按本规范（7．1．5-1）式估算，处理后桩间土承载力特征值，可按地区经验确定，如无经验时，对于一般黏性土地基，可取天然地基承载力特征值，松散的砂土、粉土可取原天然地基承载力特征值的（1．2～1．5）倍；复合地基桩土应力比n，宜采用实测值确定，如无实测资料时，对于黏性土可取2．0～4．0，对于砂土、粉土可取1．5～3．0。

    9  复合地基变形计算应符合本规范第7．1．7条和第7．1．8条的规定。

    10  对处理堆载场地地基，应进行稳定性验算。

7．2．3  振冲碎石桩施工应符合下列规定：

    1  振冲施工可根据设计荷载的大小、原土强度的高低、设计桩长等条件选用不同功率的振冲器。施工前应在现场进行试验，以确定水压、振密电流和留振时间等各种施工参数。

    2  升降振冲器的机械可用起重机、自行井架式施工平车或其他合适的设备。施工设备应配有电流、电压和留振时间自动信号仪表。

    3  振冲施工可按下列步骤进行：

      1）清理平整施工场地，布置桩位；

      2）施工机具就位，使振冲器对准桩位；

      3）启动供水泵和振冲器，水压宜为200kPa～600kPa，水量宜为200L/min～400L/min，将振冲器徐徐沉入土中，造孔速度宜为0．5m/min～2．0m/min，直至达到设计深度；记录振冲器经各深度的水压、电流和留振时间；

      4）造孔后边提升振冲器，边冲水直至孔口，再放至孔底，重复（2～3）次扩大孔径并使孔内泥浆变稀，开始填料制桩；

      5）大功率振冲器投料可不提出孔口，小功率振冲器下料困难时，可将振冲器提出孔口填料，每次填料厚度不宜大于500mm；将振冲器沉入填料中进行振密制桩，当电流达到规定的密实电流值和规定的留振时间后，将振冲器提升300mm～500mm；

      6）重复以上步骤，自下而上逐段制作桩体直至孔口，记录各段深度的填料量、最终电流值和留振时间；

      7）关闭振冲器和水泵。

    4  施工现场应事先开设泥水排放系统，或组织好运浆车辆将泥浆运至预先安排的存放地点，应设置沉淀池，重复使用上部清水。

    5  桩体施工完毕后，应将顶部预留的松散桩体挖除，铺设垫层并压实。

    6  不加填料振冲加密宜采用大功率振冲器，造孔速度宜为8m/min～10m/min，到达设计深度后，宜将射水量减至最小，留振至密实电流达到规定时，上提0．5m，逐段振密直至孔口，每米振密时间约1 min。在粗砂中施工，如遇下沉困难，可在振冲器两侧增焊辅助水管，加大造孔水量，降低造孔水压。

    7  振密孔施工顺序，宜沿直线逐点逐行进行。

7．2．4  沉管砂石桩施工应符合下列规定：

    1  砂石桩施工可采用振动沉管、锤击沉管或冲击成孔等成桩法。当用于消除粉细砂及粉土液化时，宜用振动沉管成桩法。

    2  施工前应进行成桩工艺和成桩挤密试验。当成桩质量不能满足设计要求时，应调整施工参数后，重新进行试验或设计。

    3  振动沉管成桩法施工，应根据沉管和挤密情况，控制填砂石量、提升高度和速度、挤压次数和时间、电机的工作电流等。

    4  施工中应选用能顺利出料和有效挤压桩孔内砂石料的桩尖结构。当采用活瓣桩靴时，对砂土和粉土地基宜选用尖锥形；一次性桩尖可采用混凝土锥形桩尖。

    5  锤击沉管成桩法施工可采用单管法或双管法。锤击法挤密应根据锤击能量，控制分段的填砂石量和成桩的长度。

    6  砂石桩桩孔内材料填料量，应通过现场试验确定，估算时，可按设计桩孔体积乘以充盈系数确定，充盈系数可取1．2～1．4。

    7  砂石桩的施工顺序：对砂土地基宜从外围或两侧向中间进行。

    8  施工时桩位偏差不应大于套管外径的30％，套管垂直度允许偏差应为±1％。

    9  砂石桩施工后，应将表层的松散层挖除或夯压密实，随后铺设并压实砂石垫层。

7．2．5  振冲碎石桩、沉管砂石桩复合地基的质量检验应符合下列规定：

    1  检查各项施工记录，如有遗漏或不符合要求的桩，应补桩或采取其他有效的补救措施。

    2  施工后，应间隔一定时间方可进行质量检验。对粉质黏土地基不宜少于21 d，对粉土地基不宜少于14d，对砂土和杂填土地基不宜少于7d。

    3  施工质量的检验，对桩体可采用重型动力触探试验；对桩间土可采用标准贯入、静力触探、动力触探或其他原位测试等方法；对消除液化的地基检验应采用标准贯入试验。桩间土质量的检测位置应在等边三角形或正方形的中心。检验深度不应小于处理地基深度，检测数量不应少于桩孔总数的2％。

7．2．6  竣工验收时，地基承载力检验应采用复合地基静载荷试验，试验数量不应少于总桩数的1％，且每个单体建筑不应少于3点。

7．3  水泥土搅拌桩复合地基

7．3．1  水泥土搅拌桩复合地基处理应符合下列规定：

    1  适用于处理正常固结的淤泥、淤泥质土、素填土、黏性土（软塑、可塑）、粉土（稍密、中密）、粉细砂（松散、中密）、中粗砂（松散、稍密）、饱和黄土等土层。不适用于含大孤石或障碍物较多且不易清除的杂填土、欠固结的淤泥和淤泥质土、硬塑及坚硬的黏性土、密实的砂类土，以及地下水渗流影响成桩质量的土层。当地基土的天然含水量小于30％（黄土含水量小于25％）时不宜采用粉体搅拌法。冬期施工时，应考虑负温对处理地基效果的影响。

    2  水泥土搅拌桩的施工工艺分为浆液搅拌法（以下简称湿法）和粉体搅拌法（以下简称干法）。可采用单轴、双轴、多轴搅拌或连续成槽搅拌形成柱状、壁状、格栅状或块状水泥土加固体。

    3  对采用水泥土搅拌桩处理地基，除应按现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB 50021要求进行岩土工程详细勘察外，尚应查明拟处理地基土层的pH值、塑性指数、有机质含量、地下障碍物及软土分布情况、地下水位及其运动规律等。

    4  设计前，应进行处理地基土的室内配比试验。针对现场拟处理地基土层的性质，选择合适的固化剂、外掺剂及其掺量，为设计提供不同龄期、不同配比的强度参数。对竖向承载的水泥土强度宜取90d龄期试块的立方体抗压强度平均值。

    5  增强体的水泥掺量不应小于12％，块状加固时水泥掺量不应小于加固天然土质量的7％；湿法的水泥浆水灰比可取0．5～0．6。

    6  水泥土搅拌桩复合地基宜在基础和桩之间设置褥垫层，厚度可取200mm～300mm。褥垫层材料可选用中砂、粗砂、级配砂石等，最大粒径不宜大于20mm。褥垫层的夯填度不应大于0．9。

7．3．2  水泥土搅拌桩用于处理泥炭土、有机质土、pH值小于4的酸性土、塑性指数大于25的黏土，或在腐蚀性环境中以及无工程经验的地区使用时，必须通过现场和室内试验确定其适用性。

7．3．3  水泥土搅拌桩复合地基设计应符合下列规定：

    1  搅拌桩的长度，应根据上部结构对地基承载力和变形的要求确定，并应穿透软弱土层到达地基承载力相对较高的土层；当设置的搅拌桩同时为提高地基稳定性时，其桩长应超过危险滑弧以下不少于2．0m；干法的加固深度不宜大于15m，湿法加固深度不宜大于20m。

    2  复合地基的承载力特征值，应通过现场单桩或多桩复合地基静载荷试验确定。初步设计时可按本规范式（7．1．5-2）估算，处理后桩间土承载力特征值ƒsk（kPa）可取天然地基承载力特征值；桩间土承载力发挥系数β，对淤泥、淤泥质土和流塑状软土等处理土层，可取0．1～0．4，对其他土层可取0．4～0．8；单桩承载力发挥系数λ可取1．0。

    3  单桩承载力特征值，应通过现场静载荷试验确定。初步设计时可按本规范式（7．1．5-3）估算，桩端端阻力发挥系数可取0．4～0．6；桩端端阻力特征值，可取桩端土未修正的地基承载力特征值，并应满足式（7．3．3）的要求，应使由桩身材料强度确定的单桩承载力不小于由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力。

Ra＝ηƒcuAp                                 （7．3．3）

式中：ƒcu——与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块，边长为70．7mm的立方体在标准养护条件下90d龄期的立方体抗压强度平均值（kPa）；

       η——桩身强度折减系数，干法可取0．20～0．25 ；湿法可取0．25。

    4  桩长超过10m时，可采用固化剂变掺量设计。在全长桩身水泥总掺量不变的前提下，桩身上部1/3桩长范围内，可适当增加水泥掺量及搅拌次数。

    5  桩的平面布置可根据上部结构特点及对地基承载力和变形的要求，采用柱状、壁状、格栅状或块状等加固形式。独立基础下的桩数不宜少于4根。

    6  当搅拌桩处理范围以下存在软弱下卧层时，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定进行软弱下卧层地基承载力验算。

    7  复合地基的变形计算应符合本规范第7．1．7条和第7．1．8条的规定。

7．3．4  用于建筑物地基处理的水泥土搅拌桩施工设备，其湿法施工配备注浆泵的额定压力不宜小于5．0MPa；干法施工的最大送粉压力不应小于0．5MPa。

7．3．5  水泥土搅拌桩施工应符合下列规定：

    1  水泥土搅拌桩施工现场施工前应予以平整，清除地上和地下的障碍物。

    2  水泥土搅拌桩施工前，应根据设计进行工艺性试桩，数量不得少于3根，多轴搅拌施工不得少于3组。应对工艺试桩的质量进行检验，确定施工参数。

    3  搅拌头翼片的枚数、宽度、与搅拌轴的垂直夹角、搅拌头的回转数、提升速度应相互匹配，干法搅拌时钻头每转一圈的提升（或下沉）量宜为10mm～15mm，确保加固深度范围内土体的任何一点均能经过20次以上的搅拌。

    4  搅拌桩施工时，停浆（灰）面应高于桩顶设计标高500mm。在开挖基坑时，应将桩顶以上土层及桩顶施工质量较差的桩段，采用人工挖除。

    5  施工中，应保持搅拌桩机底盘的水平和导向架的竖直，搅拌桩的垂直度允许偏差和桩位偏差应满足本规范第7．1．4条的规定；成桩直径和桩长不得小于设计值。

    6  水泥土搅拌桩施工应包括下列主要步骤：

      1）搅拌机械就位、调平；

      2）预搅下沉至设计加固深度；

      3）边喷浆（或粉），边搅拌提升直至预定的停浆（或灰）面；

      4）重复搅拌下沉至设计加固深度；

      5）根据设计要求，喷浆（或粉）或仅搅拌提升直至预定的停浆（或灰）面；

      6）关闭搅拌机械。

    在预（复）搅下沉时，也可采用喷浆（粉）的施工工艺，确保全桩长上下至少再重复搅拌一次。

    对地基土进行干法咬合加固时，如复搅困难，可采用慢速搅拌，保证搅拌的均匀性。

    7  水泥土搅拌湿法施工应符合下列规定：

      1）施工前，应确定灰浆泵输浆量、灰浆经输浆管到达搅拌机喷浆口的时间和起吊设备提升速度等施工参数，并应根据设计要求，通过工艺性成桩试验确定施工工艺；

      2）施工中所使用的水泥应过筛，制备好的浆液不得离析，泵送浆应连续进行。拌制水泥浆液的罐数、水泥和外掺剂用量以及泵送浆液的时间应记录；喷浆量及搅拌深度应采用经国家计量部门认证的监测仪器进行自动记录；

      3）搅拌机喷浆提升的速度和次数应符合施工工艺要求，并设专人进行记录；

      4）当水泥浆液到达出浆口后，应喷浆搅拌30s，在水泥浆与桩端土充分搅拌后，再开始提升搅拌头；

      5）搅拌机预搅下沉时，不宜冲水，当遇到硬土层下沉太慢时，可适量冲水； 

      6）施工过程中，如因故停浆，应将搅拌头下沉至停浆点以下0．5m处，待恢复供浆时，再喷浆搅拌提升；若停机超过3h，宜先拆卸输浆管路，并妥加清洗；

      7）壁状加固时，相邻桩的施工时间间隔不宜超过12h。

    8  水泥土搅拌干法施工应符合下列规定：

      1）喷粉施工前，应检查搅拌机械、供粉泵、送气（粉）管路、接头和阀门的密封性、可靠性，送气（粉）管路的长度不宜大于60m；

      2）搅拌头每旋转一周，提升高度不得超过15mm；

      3）搅拌头的直径应定期复核检查，其磨耗量不得大于10mm；

      4）当搅拌头到达设计桩底以上1．5m时，应开启喷粉机提前进行喷粉作业；当搅拌头提升至地面下500mm时，喷粉机应停止喷粉；

      5）成桩过程中，因故停止喷粉，应将搅拌头下沉至停灰面以下1m处，待恢复喷粉时，再喷粉搅拌提升。

7．3．6  水泥土搅拌桩干法施工机械必须配置经国家计量部门确认的具有能瞬时检测并记录出粉体计量装置及搅拌深度自动记录仪。

7．3．7  水泥土搅拌桩复合地基质量检验应符合下列规定：

    1  施工过程中应随时检查施工记录和计量记录。

    2  水泥土搅拌桩的施工质量检验可采用下列方法：

      1）成桩3d内，采用轻型动力触探（N10）检查上部桩身的均匀性，检验数量为施工总桩数的1％，且不少于3根；

      2）成桩7d后，采用浅部开挖桩头进行检查，开挖深度宜超过停浆（灰）面下0．5m，检查搅拌的均匀性，量测成桩直径，检查数量不少于总桩数的5％。

    3  静载荷试验宜在成桩28d后进行。水泥土搅拌桩复合地基承载力检验应采用复合地基静载荷试验和单桩静载荷试验，验收检验数量不少于总桩数的1％，复合地基静载荷试验数量不少于3台（多轴搅拌为3组）。

    4  对变形有严格要求的工程，应在成桩28d后，采用双管单动取样器钻取芯样作水泥土抗压强度检验，检验数量为施工总桩数的0．5％，且不少于6点。

7．3．8  基槽开挖后，应检验桩位、桩数与桩顶桩身质量，如不符合设计要求，应采取有效补强措施。

7．4  旋喷桩复合地基

7．4．1  旋喷桩复合地基处理应符合下列规定：

    1  适用于处理淤泥、淤泥质土、黏性土（流塑、软塑和可塑）、粉土、砂土、黄土、素填土和碎石土等地基。对土中含有较多的大直径块石、大量植物根茎和高含量的有机质，以及地下水流速较大的工程，应根据现场试验结果确定其适应性。

    2  旋喷桩施工，应根据工程需要和土质条件选用单管法、双管法和三管法；旋喷桩加固体形状可分为柱状、壁状、条状或块状。

    3  在制定旋喷桩方案时，应搜集邻近建筑物和周边地下埋设物等资料。

    4  旋喷桩方案确定后，应结合工程情况进行现场试验，确定施工参数及工艺。

7．4．2  旋喷桩加固体强度和直径，应通过现场试验确定。

7．4．3  旋喷桩复合地基承载力特征值和单桩竖向承载力特征值应通过现场静载荷试验确定。初步设计时，可按本规范式（7．1．5-2）和式（7．1．5-3）估算，其桩身材料强度尚应满足式（7．1．6-1）和式（7．1．6-2）要求。

7．4．4  旋喷桩复合地基的地基变形计算应符合本规范第7．1．7条和第7．1．8条的规定。

7．4．5  当旋喷桩处理地基范围以下存在软弱下卧层时，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定进行软弱下卧层地基承载力验算。

7．4．6  旋喷桩复合地基宜在基础和桩顶之间设置褥垫层。褥垫层厚度宜为150mm～300mm，褥垫层材料可选用中砂、粗砂和级配砂石等，褥垫层最大粒径不宜大于20mm。褥垫层的夯填度不应大于0．9。

7．4．7  旋喷桩的平面布置可根据上部结构和基础特点确定，独立基础下的桩数不应少于4根。

7．4．8  旋喷桩施工应符合下列规定：

    1  施工前，应根据现场环境和地下埋设物的位置等情况，复核旋喷桩的设计孔位。

    2  旋喷桩的施工工艺及参数应根据土质条件、加固要求，通过试验或根据工程经验确定。单管法、双管法高压水泥浆和三管法高压水的压力应大于20MPa，流量应大于30L/min，气流压力宜大于0．7MPa，提升速度宜为0．1m/min～0．2m/min。

    3  旋喷注浆，宜采用强度等级为42．5级的普通硅酸盐水泥，可根据需要加入适量的外加剂及掺合料。外加剂和掺合料的用量，应通过试验确定。

    4  水泥浆液的水灰比宜为0．8～1．2。

    5  旋喷桩的施工工序为：机具就位、贯入喷射管、喷射注浆、拔管和冲洗等。

    6  喷射孔与高压注浆泵的距离不宜大于50m。钻孔位置的允许偏差应为±50mm。垂直度允许偏差应为±1％。

    7  当喷射注浆管贯入土中，喷嘴达到设计标高时，即可喷射注浆。在喷射注浆参数达到规定值后，随即按旋喷的工艺要求，提升喷射管，由下而上旋转喷射注浆。喷射管分段提升的搭接长度不得小于100mm。

    8  对需要局部扩大加固范围或提高强度的部位，可采用复喷措施。

    9  在旋喷注浆过程中出现压力骤然下降、上升或冒浆异常时，应查明原因并及时采取措施。

    10  旋喷注浆完毕，应迅速拔出喷射管。为防止浆液凝固收缩影响桩顶高程，可在原孔位采用冒浆回灌或第二次注浆等措施。

    11  施工中应做好废泥浆处理，及时将废泥浆运出或在现场短期堆放后作土方运出。

    12  施工中应严格按照施工参数和材料用量施工，用浆量和提升速度应采用自动记录装置，并做好各项施工记录。

7．4．9  旋喷桩质量检验应符合下列规定：

    1  旋喷桩可根据工程要求和当地经验采用开挖检查、钻孔取芯、标准贯入试验、动力触探和静载荷试验等方法进行检验；

    2  检验点布置应符合下列规定：

      1）有代表性的桩位；

      2）施工中出现异常情况的部位；

      3）地基情况复杂，可能对旋喷桩质量产生影响的部位。

    3  成桩质量检验点的数量不少于施工孔数的2％，并不应少于6点；

    4  承载力检验宜在成桩28d后进行。

7．4．10  竣工验收时，旋喷桩复合地基承载力检验应采用复合地基静载荷试验和单桩静载荷试验。检验数量不得少于总桩数的1％，且每个单体工程复合地基静载荷试验的数量不得少于3台。

7．5  灰土挤密桩和土挤密桩复合地基

7．5．1  灰土挤密桩、土挤密桩复合地基处理应符合下列规定：

    1  适用于处理地下水位以上的粉土、黏性土、素填土、杂填土和湿陷性黄土等地基，可处理地基的厚度宜为3m～15m；

    2  当以消除地基土的湿陷性为主要目的时，可选用土挤密桩；当以提高地基土的承载力或增强其水稳性为主要目的时，宜选用灰土挤密桩；

    3  当地基土的含水量大于24％、饱和度大于65％时，应通过试验确定其适用性；

    4  对重要工程或在缺乏经验的地区，施工前应按设计要求，在有代表性的地段进行现场试验。

7．5．2  灰土挤密桩、土挤密桩复合地基设计应符合下列规定： 

    1  地基处理的面积：当采用整片处理时，应大于基础或建筑物底层平面的面积，超出建筑物外墙基础底面外缘的宽度，每边不宜小于处理土层厚度的1/2，且不应小于2m；当采用局部处理时，对非自重湿陷性黄土、素填土和杂填土等地基，每边不应小于基础底面宽度的25％，且不应小于0．5m；对自重湿陷性黄土地基，每边不应小于基础底面宽度的75％，且不应小于1．0m。

    2  处理地基的深度，应根据建筑场地的土质情况、工程要求和成孔及夯实设备等综合因素确定。对湿陷性黄土地基，应符合现行国家标准《湿陷性黄土地区建筑规范》GB 50025的有关规定。

    3  桩孔直径宜为300mm～600mm。桩孔宜按等边三角形布置，桩孔之间的中心距离，可为桩孔直径的（2．0～3．0）倍，也可按下式估算：

                  （7．5．2-1）

式中：s——桩孔之间的中心距离（m）；

     d——桩孔直径（m）；

  ρdmax——桩间土的最大干密度（t/m3）；

    ρd——地基处理前土的平均干密度（t/m3）；

    ηc——桩间土经成孔挤密后的平均挤密系数，不宜小于0．93。

    4  桩间土的平均挤密系数ηc，应按下式计算：

                               （7．5．2-2）

式中：ρdl——在成孔挤密深度内，桩间土的平均干密度（t/m3），平均试样数不应少于6组。

    5  桩孔的数量可按下式估算：

                                    （7．5．2-3）

式中：n——桩孔的数量；

      A——拟处理地基的面积（m2）；

     Ae——单根土或灰土挤密桩所承担的处理地基面积（m2），即：

                                （7．5．2-4）

式中：de——单根桩分担的处理地基面积的等效圆直径（m）。

    6  桩孔内的灰土填料，其消石灰与土的体积配合比，宜为2:8或3:7。土料宜选用粉质黏土，土料中的有机质含量不应超过5％，且不得含有冻土，渣土垃圾粒径不应超过15mm。石灰可选用新鲜的消石灰或生石灰粉，粒径不应大于5mm。消石灰的质量应合格，有效CaO＋MgO含量不得低于60％。

    7  孔内填料应分层回填夯实，填料的平均压实系数λc 不应低于0．97，其中压实系数最小值不应低于0．93。

    8  桩顶标高以上应设置300mm～600mm厚的褥垫层。垫层材料可根据工程要求采用2:8或3:7灰土、水泥土等。其压实系数均不应低于0．95。

    9  复合地基承载力特征值，应按本规范第7．1．5条确定。初步设计时，可按本规范式（7．1．5-1）进行估算。桩土应力比应按试验或地区经验确定。灰土挤密桩复合地基承载力特征值，不宜大于处理前天然地基承载力特征值的2．0倍，且不宜大于250kPa；对土挤密桩复合地基承载力特征值，不宜大于处理前天然地基承载力特征值的1．4倍，且不宜大于180kPa。

    10  复合地基的变形计算应符合本规范第7．1．7条和第7．1．8条的规定。

7．5．3  灰土挤密桩、土挤密桩施工应符合下列规定：

    1  成孔应按设计要求、成孔设备、现场土质和周围环境等情况，选用振动沉管、锤击沉管、冲击或钻孔等方法；

    2  桩顶设计标高以上的预留覆盖土层厚度，宜符合下列规定：

      1）沉管成孔不宜小于0．5m；

      2）冲击成孔或钻孔夯扩法成孔不宜小于1．2m。

    3  成孔时，地基土宜接近最优（或塑限）含水量，当土的含水量低于12％时，宜对拟处理范围内的土层进行增湿，应在地基处理前（4～6）d，将需增湿的水通过一定数量和一定深度的渗水孔，均匀地浸入拟处理范围内的土层中，增湿土的加水量可按下式估算：

Q＝υρd（ωop—ω）k                           （7．5．3）

式中：Q——计算加水量（t）；

      υ——拟加固土的总体积（m3）；

     ρd——地基处理前土的平均干密度（t/m3）；

    ωop——土的最优含水量（％），通过室内击实试验求得；

      ω——地基处理前土的平均含水量（％）；

      k——损耗系数，可取1．05～1．10。

    4  土料有机质含量不应大于5％，且不得含有冻土和膨胀土，使用时应过10mm～20mm的筛，混合料含水量应满足最优含水量要求，允许偏差应为±2％，土料和水泥应拌合均匀；

    5  成孔和孔内回填夯实应符合下列规定：

      1）成孔和孔内回填夯实的施工顺序，当整片处理地基时，宜从里（或中间）向外间隔（1～2）孔依次进行，对大型工程，可采取分段施工；当局部处理地基时，宜从外向里间隔（1～2）孔依次进行；

      2）向孔内填料前，孔底应夯实，并应检查桩孔的直径、深度和垂直度；

      3）桩孔的垂直度允许偏差应为±1％；

      4）孔中心距允许偏差应为桩距的±5％；

      5）经检验合格后，应按设计要求，向孔内分层填入筛好的素土、灰土或其他填料，并应分层夯实至设计标高。

    6  铺设灰土垫层前，应按设计要求将桩顶标高以上的预留松动土层挖除或夯（压）密实；

    7  施工过程中，应有专人监督成孔及回填夯实的质量，并应做好施工记录；如发现地基土质与勘察资料不符，应立即停止施工，待查明情况或采取有效措施处理后，方可继续施工；

    8  雨期或冬期施工，应采取防雨或防冻措施，防止填料受雨水淋湿或冻结。

7．5．4  灰土挤密桩、土挤密桩复合地基质量检验应符合下列规定：

    1  桩孔质量检验应在成孔后及时进行，所有桩孔均需检验并作出记录，检验合格或经处理后方可进行夯填施工。

    2  应随机抽样检测夯后桩长范围内灰土或土填料的平均压实系数λc，抽检的数量不应少于桩总数的1％，且不得少于9根。对灰土桩桩身强度有怀疑时，尚应检验消石灰与土的体积配合比。 

    3  应抽样检验处理深度内桩间土的平均挤密系数ηc，检测探井数不应少于总桩数的0．3％，且每项单体工程不得少于3个。

    4  对消除湿陷性的工程，除应检测上述内容外，尚应进行现场浸水静载荷试验，试验方法应符合现行国家标准《湿陷性黄土地区建筑规范》GB 50025的规定。

    5  承载力检验应在成桩后14d～28d后进行，检测数量不应少于总桩数的1％，且每项单体工程复合地基静载荷试验不应少于3点。

7．5．5  竣工验收时，灰土挤密桩、土挤密桩复合地基的承载力检验应采用复合地基静载荷试验。

7．6  夯实水泥土桩复合地基

7．6．1  夯实水泥土桩复合地基处理应符合下列规定：

    1  适用于处理地下水位以上的粉土、黏性土、素填土和杂填土等地基，处理地基的深度不宜大于15m；

    2  岩土工程勘察应查明土层厚度、含水量、有机质含量等；

    3  对重要工程或在缺乏经验的地区，施工前应按设计要求，选择地质条件有代表性的地段进行试验性施工。

7．6．2  夯实水泥土桩复合地基设计应符合下列规定：

    1  夯实水泥土桩宜在建筑物基础范围内布置；基础边缘距离最外一排桩中心的距离不宜小于1．0倍桩径；

    2  桩长的确定：当相对硬土层埋藏较浅时，应按相对硬土层的埋藏深度确定；当相对硬土层的埋藏较深时，可按建筑物地基的变形允许值确定；

    3  桩孔直径宜为300mm～600mm；桩孔宜按等边三角形或方形布置，桩间距可为桩孔直径的（2～4）倍；

    4  桩孔内的填料，应根据工程要求进行配比试验，并应符合本规范第7．1．6条的规定；水泥与土的体积配合比宜为1:5～1:8；

    5  孔内填料应分层回填夯实，填料的平均压实系数λc不应低于0．97，压实系数最小值不应低于0．93；

    6  桩顶标高以上应设置厚度为100mm～300mm的褥垫层；垫层材料可采用粗砂、中砂或碎石等，垫层材料最大粒径不宜大于20mm；褥垫层的夯填度不应大于0．9；

    7  复合地基承载力特征值应按本规范第7．1．5条规定确定；初步设计时可按公式（7．1．5-2）进行估算；桩间土承载力发挥系数β可取0．9～1．0；单桩承载力发挥系数λ可取1．0；

    8  复合地基的变形计算应符合本规范第7．1．7条和第7．1．8条的有关规定。

7．6．3  夯实水泥土桩施工应符合下列规定：

    1  成孔应根据设计要求、成孔设备、现场土质和周围环境等，选用钻孔、洛阳铲成孔等方法。当采用人工洛阳铲成孔工艺时，处理深度不宜大于6．0m。

    2  桩顶设计标高以上的预留覆盖土层厚度不宜小于0．3m。

    3  成孔和孔内回填夯实应符合下列规定：

      1）宜选用机械成孔和夯实；

      2）向孔内填料前，孔底应夯实；分层夯填时，夯锤落距和填料厚度应满足夯填密实度的要求；

      3）土料有机质含量不应大于5％，且不得含有冻土和膨胀土，混合料含水量应满足最优含水量要求，允许偏差应为±2％，土料和水泥应拌合均匀；

      4）成孔经检验合格后，按设计要求，向孔内分层填入拌合好的水泥土，并应分层夯实至设计标高。

    4  铺设垫层前，应按设计要求将桩顶标高以上的预留土层挖除。垫层施工应避免扰动基底土层。

    5  施工过程中，应有专人监理成孔及回填夯实的质量，并应做好施工记录。如发现地基土质与勘察资料不符，应立即停止施工，待查明情况或采取有效措施处理后，方可继续施工。

    6  雨期或冬期施工，应采取防雨或防冻措施，防止填料受雨水淋湿或冻结。

7．6．4  夯实水泥土桩复合地基质量检验应符合下列规定：

    1  成桩后，应及时抽样检验水泥土桩的质量；

    2  夯填桩体的干密度质量检验应随机抽样检测，抽检的数量不应少于总桩数的2％；

    3  复合地基静载荷试验和单桩静载荷试验检验数量不应少于桩总数的1％，且每项单体工程复合地基静载荷试验检验数量不应少于3点。

7．6．5  竣工验收时，夯实水泥土桩复合地基承载力检验应采用单桩复合地基静载荷试验和单桩静载荷试验；对重要或大型工程，尚应进行多桩复合地基静载荷试验。

7．7  水泥粉煤灰碎石桩复合地基

7．7．1  水泥粉煤灰碎石桩复合地基适用于处理黏性土、粉土、砂土和自重固结已完成的素填土地基。对淤泥质土应按地区经验或通过现场试验确定其适用性。

7．7．2  水泥粉煤灰碎石桩复合地基设计应符合下列规定：

    1  水泥粉煤灰碎石桩，应选择承载力和压缩模量相对较高的土层作为桩端持力层。

    2  桩径：长螺旋钻中心压灌、干成孔和振动沉管成桩宜为350mm～600mm泥浆护壁钻孔成桩宜为600mm～800mm；钢筋混凝土预制桩宜为300mm～600mm。

    3  桩间距应根据基础形式、设计要求的复合地基承载力和变形、土性及施工工艺确定：

      1）采用非挤土成桩工艺和部分挤土成桩工艺，桩间距宜为（3～5）倍桩径；

      2）采用挤土成桩工艺和墙下条形基础单排布桩的桩间距宜为（3～6）倍桩径；

      3）桩长范围内有饱和粉土、粉细砂、淤泥、淤泥质土层，采用长螺旋钻中心压灌成桩施工中可能发生窜孔时宜采用较大桩距。

    4  桩顶和基础之间应设置褥垫层，褥垫层厚度宜为桩径的40％～60％。褥垫材料宜采用中砂、粗砂、级配砂石和碎石等，最大粒径不宜大于30mm。

    5  水泥粉煤灰碎石桩可只在基础范围内布桩，并可根据建筑物荷载分布、基础形式和地基土性状，合理确定布桩参数：

      1）内筒外框结构内筒部位可采用减小桩距、增大桩长或桩径布桩；

      2）对相邻柱荷载水平相差较大的独立基础，应按变形控制确定桩长和桩距；

      3）筏板厚度与跨距之比小于1/6的平板式筏基、梁的高跨比大于1/6且板的厚跨比（筏板厚度与梁的中心距之比）小于1/6的梁板式筏基，应在柱（平板式筏基）和梁（梁板式筏基）边缘每边外扩2．5倍板厚的面积范围内布桩；

      4）对荷载水平不高的墙下条形基础可采用墙下单排布桩。

    6  复合地基承载力特征值应按本规范第7．1．5条规定确定。初步设计时，可按式（7．1．5-2）估算，其中单桩承载力发挥系数λ和桩间土承载力发挥系数β应按地区经验取值，无经验时λ可取0．8～0．9；β可取0．9～1．0；处理后桩间土的承载力特征值ƒsk，对非挤土成桩工艺，可取天然地基承载力特征值；对挤土成桩工艺，一般黏性土可取天然地基承载力特征值；松散砂土、粉土可取天然地基承载力特征值的（1．2～1．5）倍，原土强度低的取大值。按式（7．1．5-3）估算单桩承载力时，桩端端阻力发挥系数ap可取1．0；桩身强度应满足本规范第7．1．6条的规定。

    7  处理后的地基变形计算应符合本规范第7．1．7条和第7．1．8条的规定。

7．7．3  水泥粉煤灰碎石桩施工应符合下列规定：

    1  可选用下列施工工艺：

      1）长螺旋钻孔灌注成桩：适用于地下水位以上的黏性土、粉土、素填土、中等密实以上的砂土地基；

      2）长螺旋钻中心压灌成桩：适用于黏性土、粉土、砂土和素填土地基，对噪声或泥浆污染要求严格的场地可优先选用；穿越卵石夹层时应通过试验确定适用性；

      3）振动沉管灌注成桩：适用于粉土、黏性土及素填土地基；挤土造成地面隆起量大时，应采用较大桩距施工；

      4）泥浆护壁成孔灌注成桩，适用于地下水位以下的黏性土、粉土、砂土、填土、碎石土及风化岩层等地基；桩长范围和桩端有承压水的土层应通过试验确定其适应性。

    2  长螺旋钻中心压灌成桩施工和振动沉管灌注成桩施工应符合下列规定：

      1）施工前，应按设计要求在试验室进行配合比试验；施工时，按配合比配制混合料；长螺旋钻中心压灌成桩施工的坍落度宜为160mm～200mm，振动沉管灌注成桩施工的坍落度宜为30mm～50mm；振动沉管灌注成桩后桩顶浮浆厚度不宜超过200mm； 

      2）长螺旋钻中心压灌成桩施工钻至设计深度后，应控制提拔钻杆时间，混合料泵送量应与拔管速度相配合， 不得在饱和砂土或饱和粉土层内停泵待料；沉管灌注成桩施工拔管速度宜为1．2m/min～1．5m/min，如遇淤泥质土，拔管速度应适当减慢；当遇有松散饱和粉土、粉细砂或淤泥质土，当桩距较小时，宜采取隔桩跳打措施； 

      3）施工桩顶标高宜高出设计桩顶标高不少于0．5m；当施工作业面高出桩顶设计标高较大时，宜增加混凝土灌注量； 

      4）成桩过程中，应抽样做混合料试块，每台机械每台班不应少于一组。 

    3  冬期施工时，混合料入孔温度不得低于5℃，对桩头和桩间土应采取保温措施； 

    4  清土和截桩时，应采用小型机械或人工剔除等措施，不得造成桩顶标高以下桩身断裂或桩间土扰动； 

    5  褥垫层铺设宜采用静力压实法，当基础底面下桩间土的含水量较低时，也可采用动力夯实法，夯填度不应大于0．9； 

    6  泥浆护壁成孔灌注成桩和锤击、静压预制桩施工，应符合现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ 94的规定。 

7．7．4  水泥粉煤灰碎石桩复合地基质量检验应符合下列规定： 

    1  施工质量检验应检查施工记录、混合料坍落度、桩数、桩位偏差、褥垫层厚度、夯填度和桩体试块抗压强度等； 

    2  竣工验收时，水泥粉煤灰碎石桩复合地基承载力检验应采用复合地基静载荷试验和单桩静载荷试验； 

    3  承载力检验宜在施工结束28d后进行，其桩身强度应满足试验荷载条件；复合地基静载荷试验和单桩静载荷试验的数量不应少于总桩数的1％，且每个单体工程的复合地基静载荷试验的试验数量不应少于3点； 

    4  采用低应变动力试验检测桩身完整性，检查数量不低于总桩数的10％。 

7．8  柱锤冲扩桩复合地基

7．8．1  柱锤冲扩桩复合地基适用于处理地下水位以上的杂填土、粉土、黏性土、素填土和黄土等地基；对地下水位以下饱和土层处理，应通过现场试验确定其适用性。

7．8．2  柱锤冲扩桩处理地基的深度不宜超过10m。

7．8．3  对大型的、重要的或场地复杂的工程，在正式施工前，应在有代表性的场地进行试验。

7．8．4  柱锤冲扩桩复合地基设计应符合下列规定：

    1  处理范围应大于基底面积。对一般地基，在基础外缘应扩大（1～3）排桩，且不应小于基底下处理土层厚度的1/2；对可液化地基，在基础外缘扩大的宽度，不应小于基底下可液化土层厚度的1/2，且不应小于5m；

    2  桩位布置宜为正方形和等边三角形，桩距宜为1．2m～2．5m或取桩径的（2～3）倍；

    3  桩径宜为500mm～800mm，桩孔内填料量应通过现场试验确定；

    4  地基处理深度：对相对硬土层埋藏较浅地基，应达到相对硬土层深度；对相对硬土层埋藏较深地基，应按下卧层地基承载力及建筑物地基的变形允许值确定；对可液化地基，应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的有关规定确定；

    5  桩顶部应铺设200mm～300mm厚砂石垫层，垫层的夯填度不应大于0．9；对湿陷性黄土，垫层材料应采用灰土，满足本规范第7．5．2条第8款的规定。

    6  桩体材料可采用碎砖三合土、级配砂石、矿渣、灰土、水泥混合土等，当采用碎砖三合土时，其体积比可采用生石灰：碎砖：黏性土为1:2:4，当采用其他材料时，应通过试验确定其适用性和配合比；

    7  承载力特征值应通过现场复合地基静载荷试验确定；初步设计时，可按式（7．1．5-1）估算，置换率m宜取0．2～0．5；桩土应力比n应通过试验确定或按地区经验确定；无经验值时，可取2～4；

    8  处理后地基变形计算应符合本规范第7．1．7条和第7．1．8条的规定；

    9  当柱锤冲扩桩处理深度以下存在软弱下卧层时，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定进行软弱下卧层地基承载力验算。

7．8．5  柱锤冲扩桩施工应符合下列规定：

    1  宜采用直径300mm～500mm、长度2m～6m、质量2t～10t的柱状锤进行施工。

    2  起重机具可用起重机、多功能冲扩桩机或其他专用机具设备。

    3  柱锤冲扩桩复合地基施工可按下列步骤进行：

      1）清理平整施工场地，布置桩位。

      2）施工机具就位，使柱锤对准桩位。

      3）柱锤冲孔：根据土质及地下水情况可分别采用下列三种成孔方式：

         ①冲击成孔：将柱锤提升一定高度，自由下落冲击土层，如此反复冲击，接近设计成孔深度时，可在孔内填少量粗骨料继续冲击，直到孔底被夯密实；

         ②填料冲击成孔：成孔时出现缩颈或塌孔时，可分次填入碎砖和生石灰块，边冲击边将填料挤入孔壁及孔底，当孔底接近设计成孔深度时，夯入部分碎砖挤密桩端土；

         ③复打成孔：当塌孔严重难以成孔时，可提锤反复冲击至设计孔深，然后分次填入碎砖和生石灰块，待孔内生石灰吸水膨胀、桩间土性质有所改善后，再进行二次冲击复打成孔。

    当采用上述方法仍难以成孔时，也可以采用套管成孔，即用柱锤边冲孔边将套管压入土中，直至桩底设计标高。

      4）成桩：用料斗或运料车将拌合好的填料分层填入桩孔夯实。当采用套管成孔时，边分层填料夯实，边将套管拔出。锤的质量、锤长、落距、分层填料量、分层夯填度、夯击次数和总填料量等，应根据试验或按当地经验确定。每个桩孔应夯填至桩顶设计标高以上至少0．5m，其上部桩孔宜用原地基土夯封。

      5）施工机具移位，重复上述步骤进行下一根桩施工。

    4  成孔和填料夯实的施工顺序，宜间隔跳打。

7．8．6  基槽开挖后，应晾槽拍底或振动压路机碾压后，再铺设垫层并压实。

7．8．7  柱锤冲扩桩复合地基的质量检验应符合下列规定：

    1  施工过程中应随时检查施工记录及现场施工情况，并对照预定的施工工艺标准，对每根桩进行质量评定；

    2  施工结束后7d～14d，可采用重型动力触探或标准贯入试验对桩身及桩间土进行抽样检验，检验数量不应少于冲扩桩总数的2％，每个单体工程桩身及桩间土总检验点数均不应少于6点；

    3  竣工验收时，柱锤冲扩桩复合地基承载力检验应采用复合地基静载荷试验；

    4  承载力检验数量不应少于总桩数的1％，且每个单体工程复合地基静载荷试验不应少于3点；

    5  静载荷试验应在成桩14d后进行；

    6  基槽开挖后，应检查桩位、桩径、桩数、桩顶密实度及槽底土质情况。如发现漏桩、桩位偏差过大、桩头及槽底土质松软等质量问题，应采取补救措施。

7．9  多桩型复合地基

7．9．1  多桩型复合地基适用于处理不同深度存在相对硬层的正常固结土，或浅层存在欠固结土、湿陷性黄土、可液化土等特殊土，以及地基承载力和变形要求较高的地基。

7．9．2  多桩型复合地基的设计应符合下列原则：

    1  桩型及施工工艺的确定，应考虑土层情况、承载力与变形控制要求、经济性和环境要求等综合因素；

    2  对复合地基承载力贡献较大或用于控制复合土层变形的长桩，应选择相对较好的持力层；对处理欠固结土的增强体，其桩长应穿越欠固结土层；对消除湿陷性土的增强体，其桩长宜穿过湿陷性土层；对处理液化土的增强体，其桩长宜穿过可液化土层；

    3  如浅部存在有较好持力层的正常固结土，可采用长桩与短桩的组合方案；

    4  对浅部存在软土或欠固结土，宜先采用预压、压实、夯实、挤密方法或低强度桩复合地基等处理浅层地基，再采用桩身强度相对较高的长桩进行地基处理；

    5  对湿陷性黄土应按现行国家标准《湿陷性黄土地区建筑规范》GB 50025的规定，采用压实、夯实或土桩、灰土桩等处理湿陷性，再采用桩身强度相对较高的长桩进行地基处理；

    6  对可液化地基，可采用碎石桩等方法处理液化土层，再采用有粘结强度桩进行地基处理。

7．9．3  多桩型复合地基单桩承载力应由静载荷试验确定，初步设计可按本规范第7．1．6条规定估算；对施工扰动敏感的土层，应考虑后施工桩对已施工桩的影响，单桩承载力予以折减。

7．9．4  多桩型复合地基的布桩宜采用正方形或三角形间隔布置，刚性桩宜在基础范围内布桩，其他增强体布桩应满足液化土地基和湿陷性黄土地基对不同性质土质处理范围的要求。

7．9．5  多桩型复合地基垫层设置，对刚性长、短桩复合地基宜选择砂石垫层，垫层厚度宜取对复合地基承载力贡献大的增强体直径的1/2；对刚性桩与其他材料增强体桩组合的复合地基，垫层厚度宜取刚性桩直径的1/2；对湿陷性的黄土地基，垫层材料应采用灰土，垫层厚度宜为300mm。

7．9．6  多桩型复合地基承载力特征值，应采用多桩复合地基静载荷试验确定，初步设计时，可采用下列公式估算：

    1  对具有粘结强度的两种桩组合形成的多桩型复合地基承载力特征值：

       （7．9．6-1）

式中：m1、m2——分别为桩1、桩2的面积置换率；

      λ1、λ2——分别为桩1、桩2的单桩承载力发挥系数；应由单桩复合地基试验按等变形准则或多桩复合地基静载荷试验确定，有地区经验时也可按地区经验确定；

    Ra1、Ra2——分别为桩1、桩2的单桩承载力特征值（kN）；

    Ap1、Ap2——分别为桩1、桩2的截面面积（m2）；

          β——桩间土承载力发挥系数；无经验时可取0．9～1．0；

        ƒsk——处理后复合地基桩间土承载力特征值（kPa）。

    2  对具有粘结强度的桩与散体材料桩组合形成的复合地基承载力特征值：

           （7．9．6-2）

式中：β——仅由散体材料桩加固处理形成的复合地基承载力发挥系数；

      n——仅由散体材料桩加固处理形成复合地基的桩土应力比；

    ƒsk——仅由散体材料桩加固处理后桩间土承载力特征值（kPa）。

7．9．7  多桩型复合地基面积置换率，应根据基础面积与该面积范围内实际的布桩数量进行计算，当基础面积较大或条形基础较长时，可用单元面积置换率替代。

    1  当按图7．9．7（a）矩形布桩时，m1＝；

图7．9．7（a）  多桩型复合地基矩形布桩单元面积计算模型

         1-桩1；2-桩2

    2  当按图7．9．7（b）三角形布桩且s1＝s2时，m1＝。

图7．9．7（b）  多桩型复合地基三角形布桩单元面积计算模型

           1-桩1；2-桩2

7．9．8  多桩型复合地基变形计算可按本规范第7．1．7条和第7．1．8条的规定，复合土层的压缩模量可按下列公式计算：

    1  有粘结强度增强体的长短桩复合加固区、仅长桩加固区土层压缩模量提高系数分别按下列公式计算：

                                 （7．9．8-1）

                                （7．9．8-2）

式中：ƒspk1、ƒspk——分别为仅由长桩处理形成复合地基承载力特征值和长短桩复合地基承载力特征值（kPa）；

          ξ1、ξ2——分别为长短桩复合地基加固土层压缩模量提高系数和仅由长桩处理形成复合地基加固土层压缩模量提高系数。

    2  对由有粘结强度的桩与散体材料桩组合形成的复合地基加固区土层压缩模量提高系数可按式（7．9．8-3）或式（7．9．8-4）计算：

          （7．9．8-3）

                              （7．9．8-4）

式中：ƒspk2——仅由散体材料桩加固处理后复合地基承载力特征值（kPa）；

        a——处理后桩间土地基承载力的调整系数，a＝ƒsk/ƒak；

        m——散体材料桩的面积置换率。

7．9．9  复合地基变形计算深度应大于复合地基土层的厚度，且应满足现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定。

7．9．10  多桩型复合地基的施工应符合下列规定：

    1  对处理可液化土层的多桩型复合地基，应先施工处理液化的增强体；

    2  对消除或部分消除湿陷性黄土地基，应先施工处理湿陷性的增强体；

    3  应降低或减小后施工增强体对已施工增强体的质量和承载力的影响。

7．9．11  多桩型复合地基的质量检验应符合下列规定：

    1  竣工验收时，多桩型复合地基承载力检验，应采用多桩复合地基静载荷试验和单桩静载荷试验，检验数量不得少于总桩数的1％；

    2  多桩复合地基载荷板静载荷试验，对每个单工程检验数量不得少于3点；

    3  增强体施工质量检验，对散体材料增强体的检验数量不应少于其总桩数的2％，对具有粘结强度的增强体，完整性检验数量不应少于其总桩数的10％。

4  换填垫层

4．1  一般规定

4．1．1  软弱土层系指主要由淤泥、淤泥质土、冲填土、杂填土或其他高压缩性土层构成的地基。在建筑地基的局部范围内有高压缩性土层时，应按局部软弱土层处理。

    换填垫层适用于处理各类浅层软弱地基。当在建筑范围内上层软弱土较薄时，则可采用全部置换处理。对于较深厚的软弱土层，当仅用垫层局部置换上层软弱土层时，下卧软弱土层在荷载作用下的长期变形可能依然很大。例如，对较深厚的淤泥或淤泥质土类软弱地基，采用垫层仅置换上层软土后，通常可提高持力层的承载力，但不能解决由于深层土质软弱而造成地基变形量大对上部建筑物产生的有害影响；或者对于体型复杂、整体刚度差、或对差异变形敏感的建筑，均不应采用浅层局部换填的处理方法。

    对于建筑范围内局部存在松填土、暗沟、暗塘、古井、古墓或拆除旧基础后的坑穴，可采用换填垫层进行地基处理。在这种局部的换填处理中，保持建筑地基整体变形均匀是换填应遵循的最基本的原则。

4．1．3  大面积换填处理，一般采用大型机械设备，场地条件应满足大型机械对下卧土层的施工要求，地下水位高时应采取降水措施，对分层土的厚度、压实效果及施工质量控制标准等均应通过试验确定。

4．1．4  开挖基坑后，利用分层回填夯压，也可处理较深的软弱土层。但换填基坑开挖过深，常因地下水位高，需要采用降水措施；坑壁放坡占地面积大或边坡需要支护及因此易引起邻近地面、管网、道路与建筑的沉降变形破坏；再则施工土方量大、弃土多等因素，常使处理工程费用增高、工期拖长、对环境的影响增大等。因此，换填法的处理深度通常控制在3m以内较为经济合理。

    大面积填土产生的大范围地面负荷影响深度较深，地基压缩变形量大，变形延续时间长，与换填垫层浅层处理地基的特点不同，因而大面积填土地基的设计施工按照本规范第6章有关规定执行。

4．2  设    计

4．2．1  砂石是良好的换填材料，但对具有排水要求的砂垫层宜控制含泥量不大于3％；采用粉细砂作为换填材料时，应改善材料的级配状况，在掺加碎石或卵石使其颗粒不均匀系数不小于5并拌合均匀后，方可用于铺填垫层。

    石屑是采石场筛选碎石后的细粒废弃物，其性质接近于砂，在各地使用作为换填材料时，均取得了很好的成效。但应控制好含泥量及含粉量，才能保证垫层的质量。

    黏土难以夯压密实，故换填时应避免采用作为换填材料，在不得已选用上述土料回填时，也应掺入不少于30％的砂石并拌合均匀后，方可使用。当采用粉质黏土大面积换填并使用大型机械夯压时，土料中的碎石粒径可稍大于50mm，但不宜大于100mm，否则将影响垫层的夯压效果。

    灰土强度随土料中黏粒含量增高而加大，塑性指数小于4的粉土中黏粒含量太少，不能达到提高灰土强度的目的，因而不能用于拌合灰土。灰土所用的消石灰应符合优等品标准，储存期不超过3个月，所含活性CaO和MgO越高则胶结力越强。通常灰土的最佳含灰率约为CaO＋MgO总量的8％。石灰应消解（3～4）d并筛除生石灰块后使用。

    粉煤灰可分为湿排灰和调湿灰。按其燃烧后形成玻璃体的粒径分析，应属粉土的范畴。但由于含有CaO、SO3等成分，具有一定的活性，当与水作用时，因具有胶凝作用的火山灰反应，使粉煤灰垫层逐渐获得一定的强度与刚度，有效地改善了垫层地基的承载能力及减小变形的能力。不同于抗地震液化能力较低的粉土或粉砂，由于粉煤灰具有一定的胶凝作用，在压实系数大于0．9时，即可以抵抗7度地震液化。用于发电的燃煤常伴生有微量放射性同位素，因而粉煤灰亦有时有弱放射性。作为建筑物垫层的粉煤灰应按照现行国家标准《建筑材料放射性核素限量》GB 6566的有关规定作为安全使用的标准，粉煤灰含碱性物质，回填后碱性成分在地下水中溶出，使地下水具弱碱性，因此应考虑其对地下水的影响并应对粉煤灰垫层中的金属构件、管网采取一定的防腐措施。粉煤灰垫层上宜覆盖0．3m～0．5m厚的黏性土，以防干灰飞扬，同时减少碱性对植物生长的不利影响，有利于环境绿化。

    矿渣的稳定性是其是否适用于作换填垫层材料的最主要性能指标，原冶金部试验结果证明，当矿渣中CaO的含量小于45％及FeS与MnS的含量约为1％时，矿渣不会产生硅酸盐分解和铁锰分解，排渣时不浇石灰水，矿渣也就不会产生石灰分解，则该类矿渣性能稳定，可用于换填。对中、小型垫层可选用8mm～40mm与40mm～60mm的分级矿渣或0mm～60mm的混合矿渣；较大面积换填时，矿渣最大粒径不宜大于200mm或大于分层铺填厚度的2/3。与粉煤灰相同，对用于换填垫层的矿渣，同样要考虑放射性、对地下水和环境的影响及对金属管网、构件的影响。

    土工合成材料（Geosynthetics）是近年来随着化学合成工业的发展而迅速发展起来的一种新型土工材料，主要由涤纶、尼龙、腈纶、丙纶等高分子化合物，根据工程的需要，加工成具有弹性、柔性、高抗拉强度、低延伸率、透水、隔水、反滤性、抗腐蚀性、抗老化性和耐久性的各种类型的产品。如土工格栅、土工格室、土工垫、土工带、土工网、土工膜、土工织物、塑料排水带及其他土工合成材料等。由于这些材料的优异性能及广泛的适用性，受到工程界的重视，被迅速推广应用于河、海岸护坡、堤坝、公路、铁路、港口、堆场、建筑、矿山、电力等领域的岩土工程中，取得了良好的工程效果和经济效益。

    用于换填垫层的土工合成材料，在垫层中主要起加筋作用，以提高地基土的抗拉和抗剪强度、防止垫层被拉断裂和剪切破坏、保持垫层的完整性、提高垫层的抗弯刚度。因此利用土工合成材料加筋的垫层有效地改变了天然地基的性状，增大了压力扩散角，降低了下卧土层的压力，约束了地基侧向变形，调整了地基不均匀变形，增大地基的稳定性并提高地基的承载力。由于土工合成材料的上述特点，将其用于软弱黏性土、泥炭、沼泽地区修建道路、堆场等取得了较好的成效，同时在部分建筑、构筑物的加筋垫层中应用，也取得了一定的效果。根据理论分析、室内试验以及工程实测的结果证明采用土工合成材料加筋垫层的作用机理为：（1）扩散应力，加筋垫层刚度较大，增大了压力扩散角，有利于上部荷载扩散，降低垫层底面压力；（2）调整不均匀沉降，由于加筋垫层的作用，加大了压缩层范围内地基的整体刚度，有利于调整基础的不均匀沉降；（3）增大地基稳定性，由于加筋垫层的约束，整体上限制了地基土的剪切、侧向挤出及隆起。

    采用土工合成材料加筋垫层时，应根据工程荷载的特点、对变形、稳定性的要求和地基土的工程性质、地下水性质及土工合成材料的工作环境等，选择土工合成材料的类型、布置形式及填料品种，主要包括：（1）确定所需土工合成材料的类型、物理性质和主要的力学性质如允许抗拉强度及相应的伸长率、耐久性与抗腐蚀性等；（2）确定土工合成材料在垫层中的布置形式、间距及端部的固定方式；（3）选择适用的填料与施工方法等。此外，要通过验证、保证土工合成材料在垫层中不被拉断和拔出失效。同时还要检验垫层地基的强度和变形以确保满足设计的要求。最后通过静载荷试验确定垫层地基的承载能力。

    土工合成材料的耐久性与老化问题，在工程界均有较多的关注。由于土工合成材料引入我国为时不久，目前未见在工程中老化而影响耐久性。英国已有近一百年的使用历史，效果较好。合成材料老化的主要因素：紫外线照射、60℃～80℃的高温或氧化等。在岩土工程中，由于土工合成材料是埋在地下的土层中，  上述三个影响因素皆极微弱，故土工合成材料能满足常规建筑工程中的耐久性需要。

    在加筋土垫层中，主要由土工合成材料承受拉应力，所以要求选用高强度、低徐变性、延伸率适宜的材料，以保证垫层及下卧层土体的稳定性。在软弱土层采用土工合成材料加筋垫层，由合成材料承受上部荷载产生的应力远高于软弱土中的应力，因此一旦由于合成材料超过极限强度产生破坏，随之荷载转移而由软弱土承受全部外荷，势将大大超过软弱土的极限强度，而导致地基的整体破坏；进而地基的失稳将会引起上部建筑产生较大的沉降，并使建筑结构造成严重的破坏。因此用于加筋垫层中的土工合成材料必须留有足够的安全系数，而绝不能使其受力后的强度等参数处于临界状态，以免导致严重的后果。

4．2．2  垫层设计应满足建筑地基的承载力和变形要求。首先垫层能换除基础下直接承受建筑荷载的软弱土层，代之以能满足承载力要求的垫层；其次荷载通过垫层的应力扩散，使下卧层顶面受到的压力满足小于或等于下卧层承载能力的条件；再者基础持力层被低压缩性的垫层代换，能大大减少基础的沉降量。因此，合理确定垫层厚度是垫层设计的主要内容。通常根据土层的情况确定需要换填的深度，对于浅层软土厚度不大的工程，应置换掉全部软弱土。对需换填的软弱土层，首先应根据垫层的承载力确定基础的宽度和基底压力，再根据垫层下卧层的承载力，设置垫层的厚度，经本规范式（4．2．2-1）复核，最后确定垫层厚度。

    下卧层顶面的附加压力值可以根据双层地基理论进行计算，但这种方法仅限于条形基础均布荷载的计算条件。也可以将双层地基视作均质地基，按均质连续各向同性半无限直线变形体的弹性理论计算。第一种方法计算比较复杂，第二种方法的假定又与实际双层地基的状态有一定误差。最常用的是扩散角法，按本规范式（4．2．2-2）或式（4．2．2-3）计算的垫层厚度虽比按弹性理论计算的结果略偏安全，但由于计算方法比较简便，易于理解又便于接受，故而在工程设计中得到了广泛的认可和使用。

    压力扩散角应随垫层材料及下卧土层的力学特性差异而定，可按双层地基的条件来考虑。四川及天律曾先后对上硬下软的双层地基进行了现场静载荷试验及大量模型试验，通过实测软弱下卧层顶面的压力反算上部垫层的压力扩散角，根据模型试验实测压力，在垫层厚度等于基础宽度时，计算的压力扩散角均小于30°，而直观破裂角为30°。同时，对照耶戈洛夫双层地基应力理论计算值，在较安全的条件下，验算下卧层承载力的垫层破坏的扩散角与实测土的破裂角相当。因此，采用理论计算值时，扩散角最大取30°。对小于30°的情况，以理论计算值为基础，求出不同垫层厚度时的扩散角θ。根据陕西、上海、北京、辽宁、广东、湖北等地的垫层试验，对于中砂、粗砂、砾砂、石屑的变形模量均在30MPa～45MPa的范围，卵石、碎石的变形模量可达35MPa～80MPa，而矿渣则可达到35MPa～70MPa。这类粗颗粒垫层材料与下卧的较软土层相比，其变形模量比值均接近或大于10，扩散角最大取30°；而对于其他常作换填材料的细粒土或粉煤灰垫层，碾压后变形模量可达到13MPa～20MPa，与粉质黏土垫层类似，该类垫层材料的变形模量与下卧较软土层的变形模量比值显著小于粗粒土垫层的比值，则可比较安全地按3来考虑，同时按理论值计算出扩散角θ。灰土垫层则根据北京的试验及北京、天津、西北等地经验，按一定压实要求的3:7或2:8灰土28d强度考虑，取θ为28°。因此，参照现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007给出不同垫层材料的压力扩散角。

    土夹石、砂夹石垫层的压力扩散角宜依据土与石、砂与石的配比，按静载荷试验结果确定，有经验时也可按地区经验选取。

    土工合成材料加筋垫层一般用于z/b较小的薄垫层。对土工带加筋垫层，设置一层土工筋带时，θ宜取26°；设置两层及以上土工筋带时，θ宜取35°。

    利用太原某现场工程加筋垫层原位静载荷试验，对土工带加筋垫层的压力扩散角进行验算。试验中加筋垫层土为碎石，粒径10mm～30mm，垫层尺寸为2．3m×2．3m×0．3m，基础底面尺寸为1．5m×l．5m。土工带加筋采用两种土工筋带：TG玻塑复合筋带（A型，极限抗拉强度σb＝94．3MPa）和CPE钢塑复合筋带（B型，极限抗拉强度σb＝139．4MPa）。根据不同的加筋参数和加筋材料，将此工程分为10种工况进行计算。具体工况参数如表3所示。以沉降为1．5％基础宽度处的荷载值作为基础底面处的平均压力值，垫层底面处的附加压力值为58．3kPa。基础底面处垫层土的自重压力值忽略不计。由式（4．2．2-3）分别计算加筋碎石垫层的压力扩散角值，结果列于表3。

表3  工况参数及压力扩散角

  注：LDR-加筋线密度；q0．015B-沉降为1．5％基础宽度处的荷载值；θ-压力扩散角。

    收集了太原地区7项土工带加筋垫层工程，按照表4．2．2给出的压力扩散角取值验算是否满足式（4．2．2-1）要求。7项工程概况描述如下，工程基本参数和压力扩散角取值列于表4。验算时，太原地区从地面到基础底面土的重度加权平均值取γm＝19kN/m3，加筋垫层重度碎石取21kN/m3，砂石取19．5kN/m3 ，灰土取16．5kN/m3，所用土工筋带均为TG玻塑复合筋带（A型），ηd取1．5。验算结果列于表5。

表4  土工带加筋工程基本参数

注：L——基础长度；B——基础宽度；d——基础埋深；z——垫层厚度；N——加筋层数；h——加筋带厚度；U——首层加筋间距；H——加筋间距；其他同表3。

表5 加筋垫层下卧层承载力计算

    1——山西省机电设计研究院13号住宅楼（6层砖混，砂石加筋）；

    2——山西省体委职工住宅楼（6层砖混，灰土加筋）；

    3——迎泽房管所住宅楼（9层底框，碎石加筋）；

    4——文化苑E-4号住宅楼（7层砖混，砂石加筋）；

    5——文化苑E-5号住宅楼（6层砖混，砂石加筋）；

    6——山西省交通干部学校综合教学楼（13层框剪，砂石加筋）；

    7——某机关职工住宅楼（6层砖混，砂石加筋）。

4．2．3  确定垫层宽度时，除应满足应力扩散的要求外，还应考虑侧面土的强度条件，保证垫层应有足够的宽度，防止垫层材料向侧边挤出而增大垫层的竖向变形量。当基础荷载较大，或对沉降要求较高，或垫层侧边土的承载力较差时，垫层宽度应适当加大。

    垫层顶面每边超出基础底边应大于ztanθ，且不得小于300mm，如图1所示。

图1  垫层宽度取值示意

4．2．4  矿渣垫层的压实指标，由于干密度试验难于操作，误差较大。所以其施工的控制标准按目前的经验，在采用8t以上的平碾或振动碾施工时可按最后两遍压实的压陷差小于2mm控制。

4．2．5  经换填处理后的地基，由于理论计算方法尚不够完善，或由于较难选取有代表性的计算参数等原因，而难于通过计算准确确定地基承载力，所以，本条强调经换填垫层处理的地基其承载力宜通过试验、尤其是通过现场原位试验确定。对于按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007设计等级为丙级的建筑物及一般的小型、轻型或对沉降要求不高的工程，在无试验资料或经验时，当施工达到本规范要求的压实标准后，初步设计时可以参考表6所列的承载力特征值取用。

表6  垫层的承载力

注：压实系数小的垫层，承载力特征值取低值，反之取高值；原状矿渣垫层取低值，分级矿渣或混合矿渣垫层取高值。

4．2．6  我国软黏土分布地区的大量建筑物沉降观测及工程经验表明，采用换填垫层进行局部处理后，往往由于软弱下卧层的变形，建筑物地基仍将产生过大的沉降量及差异沉降量。因此，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007中的变形计算方法进行建筑物的沉降计算，以保证地基处理效果及建筑物的安全使用。

4．2．7  粗粒换填材料的垫层在施工期间垫层自身的压缩变形已基本完成，且量值很小。因而对于碎石、卵石、砂夹石、砂和矿渣垫层，在地基变形计算中，可以忽略垫层自身部分的变形值；但对于细粒材料的尤其是厚度较大的换填垫层，则应计入垫层自身的变形，有关垫层的模量应根据试验或当地经验确定。在无试验资料或经验时，可参照表7选用。

表7  垫层模量（MPa）

  注：压实矿渣的Eo/Es比值可按1．5～3．0取用。

    下卧层顶面承受换填材料本身的压力超过原天然土层压力较多的工程，地基下卧层将产生较大的变形。如工程条件许可，宜尽早换填，以使由此引起的大部分地基变形在上部结构施工之前完成。

4．2．9  加筋线密度为加筋带宽度与加筋带水平间距的比值。

    对于土工加筋带端部可采用图2说明的胞腔式固定方法。

图2  胞腔式固定方法

1——基础；2——胞腔式砂石袋；3——筋带；z——加筋垫层厚度

工程案例分析：

    场地条件：场地土层第一层为杂填土，厚度0．7m～0．8m，在试验时已挖去；第二层为饱和粉土，作为主要受力层，其天然重度为18．9kN/m3，土粒相对密度2．69，含水量31．8％，干重度14．5kN/m3，孔隙比0．881，饱和度96％，液限32．9％，塑限23．7％，塑性指数9．2，液性指数0．88，压缩模量3．93MPa。根据现场原土的静力触探和静载荷试验，结合本地区经验综合确定饱和粉土层的承载力特征值为80kPa。

    工程概况：矩形基础，建筑物基础平面尺寸为60．8m×14．9m，基础埋深2．73m。基础底面处的平均压力pk取130kPa。基础底部为软弱土层，需进行处理。

    处理方法一：采用砂石进行换填，从地面到基础底面土的重度加权平均值取19kN/m3，砂石重度取19．5kN/m3。基础埋深的地基承载力修正系数取1．0。假定z/B＝0．25，如垫层厚度z取3．73m，按本规范4．2．2条取压力扩散角20°。计算得基础底面处的自重应力pc为51．9kPa，垫层底面处的自重应力pcz为124．6kPa，则垫层底面处的附加压力值pz为63．3kPa，垫层底面处的自重应力与附加压力之和为187．9kPa，承载力深度修正值为115．0kPa，垫层底面处土经深度修正后的承载力特征值为195．0kPa，满足式（4．2．2-1）要求。

    处理方法二：采用加筋砂石垫层。加筋材料采用TG玻塑复合筋带（极限抗拉强度σb＝94．3MPa），筋带宽、厚分别为25mm和2．5mm。两层加筋，首层加筋间距拟采用0．6m，加筋带层间距拟采用0．4m，加筋线密度拟采用17％。压力扩散角取35°。砂石垫层参数同上。基础底面处的自重应力pc为51．9kPa，假定垫层厚度为1．5m，按式（4．2．2-3）计算加筋垫层底面处的附加压力值pz为66．6kPa，垫层底面处的自重应力pcz为81．2kPa，垫层底面处的自重应力与附加压力之和为147．8kPa，计算得承载力深度修正值为72．7kPa，垫层底面处土经深度修正后的承载力特征值为152．7kPa＞147．8kPa，满足式（4．2．2-1）要求。由式（4．2．3）计算可得垫层底面最小宽度为16．9m，取17m。该工程竣工验收后，观测到的最终沉降量为3．9mm，满足变形要求。

    两种处理方法进行对比，可知，使用加筋垫层，可使垫层厚度比仅采用砂石换填时减少60％。采用加筋垫层可以降低工程造价，施工更方便。

4．3  施    工

4．3．1  换填垫层的施工参数应根据垫层材料、施工机械设备及设计要求等通过现场试验确定，以求获得最佳密实效果。对于存在软弱下卧层的垫层，应针对不同施工机械设备的重量、碾压强度、振动力等因素，确定垫层底层的铺填厚度，使既能满足该层的压密条件，又能防止扰动下卧软弱土的结构。

4．3．3  为获得最佳密实效果，宜采用垫层材料的最优含水量ωop作为施工控制含水量。对于粉质黏土和灰土，现场可控制在最优含水量ωop±2％的范围内；当使用振动碾压时，可适当放宽下限范围值，即控制在最优含水量ωop的-6％～十2％范围内。最优含水量可按现行国家标准《土工试验方法标准》GB/T 50123中轻型击实试验的要求求得。在缺乏试验资料时，也可近似取液限值的60％；或按照经验采用塑限ωp±2％的范围值作为施工含水量的控制值，粉煤灰垫层不应采用浸水饱和施工法，其施工含水量应控制在最优含水量ωop±4％的范围内。若土料湿度过大或过小，应分别予以晾晒、翻松、掺加吸水材料或洒水湿润以调整土料的含水量。对于砂石料则可根据施工方法不同按经验控制适宜的施工含水量，即当用平板式振动器时可取15％～20％；当用平碾或蛙式夯时可取8％～12％；当用插入式振动器时宜为饱和。对于碎石及卵石应充分浇水湿透后夯压。

4．3．4  对垫层底部的下卧层中存在的软硬不均匀点，要根据其对垫层稳定及建筑物安全的影响确定处理方法。对不均匀沉降要求不高的一般性建筑，当下卧层中不均匀点范围小，埋藏很深，处于地基压缩层范围以外，且四周土层稳定时，对该不均匀点可不做处理。否则，应予挖除并根据与周围土质及密实度均匀一致的原则分层回填并夯压密实，以防止下卧层的不均匀变形对垫层及上部建筑产生危害。

4．3．5  垫层下卧层为软弱土层时，因其具有一定的结构强度，一旦被扰动则强度大大降低，变形大量增加，将影响到垫层及建筑的安全使用。通常的做法是，开挖基坑时应预留厚约200mm的保护层，待做好铺填垫层的准备后，对保护层挖一段随即用换填材料铺填一段，直到完成全部垫层，以保护下卧土层的结构不被破坏。按浙江、江苏、天津等地的习惯做法，在软弱下卧层顶面设置厚150mm～300mm的砂垫层，防止粗粒换填材料挤入下卧层时破坏其结构。

4．3．7  在同一栋建筑下，应尽量保持垫层厚度相同；对于厚度不同的垫层，应防止垫层厚度突变；在垫层较深部位施工时，应注意控制该部位的压实系数，以防止或减少由于地基处理厚度不同所引起的差异变形。

    为保证灰土施工控制的含水量不致变化，拌合均匀后的灰土应在当日使用，灰土夯实后，在短时间内水稳性及硬化均较差，易受水浸而膨胀疏松，影响灰土的夯压质量。

    粉煤灰分层碾压验收后，应及时铺填上层或封层，防止干燥或扰动使碾压层松胀密实度下降及扬起粉尘污染。

4．3．9  在地基土层表面铺设土工合成材料时，保证地基土层顶面平整，防止土工合成材料被刺穿、顶破。

4．4  质量检验

    4．4．1  垫层的施工质量检验可利用轻型动力触探或标准贯入试验法检验。必须首先通过现场试验，在达到设计要求压实系数的垫层试验区内，测得标准的贯入深度或击数，然后再以此作为控制施工压实系数的标准，进行施工质量检验。利用传统的贯入试验进行施工质量检验必须在有经验的地区通过对比试验确定检验标准，再在工程中实施。检验砂垫层使用的环刀容积不应小于200cm3，以减少其偶然误差。在粗粒土垫层中的施工质量检验，可设置纯砂检验点，按环刀取样法检验，或采用灌水法、灌砂法进行检验。

    4．4．2  换填垫层的施工必须在每层密实度检验合格后再进行下一工序施工。

    4．4．3  垫层施工质量检验点的数量因各地土质条件和经验不同而不同。本条按天津、北京、河南、西北等大部分地区多数单位的做法规定了条基、独立基础和其他基础面积的检验点数量。

    4．4．4  竣工验收应采用静载荷试验检验垫层质量，为保证静载荷试验的有效影响深度不小于换填垫层处理的厚度，静载荷试验压板的面积不应小于1．0m2。

5  预压地基

5．1  一般规定

5．1．1  预压处理地基一般分为堆载预压、真空预压和真空～堆载联合预压三类。降水预压和电渗排水预压在工程上应用甚少，暂未列入。堆载预压分塑料排水带或砂井地基堆载预压和天然地基堆载预压。通常，当软土层厚度小于4．0m时，可采用天然地基堆载预压处理，当软土层厚度超过4．0m时，为加速预压过程，应采用塑料排水带、砂井等竖井排水预压处理地基。对真空预压工程，必须在地基内设置排水竖井。

    本条提出适用于预压地基处理的土类。对于在持续荷载作用下体积会发生很大压缩，强度会明显增长的土，这种方法特别适用。对超固结土，只有当土层的有效上覆压力与预压荷载所产生的应力水平明显大于土的先期固结压力时，土层才会发生明显的压缩。竖井排水预压对处理泥炭土、有机质土和其他次固结变形占很大比例的土处理后仍有较大的次固结变形，应考虑对工程的影响。当主固结变形与次固结变形相比所占比例较大时效果明显。

5．1．2  当需加固的土层有粉土、粉细砂或中粗砂等透水、透气层时，对加固区采取的密封措施一般有打设黏性土密封墙、开挖换填和垂直铺设密封膜穿过透水透气层等方法。对塑性指数大于25且含水量大于85％的淤泥，采用真空预压处理后的地基土强度有时仍然较低，因此，对具体的场地，需通过现场试验确定真空预压加固的适用性。

5．1．3  通过勘察查明土层的分布、透水层的位置及水源补给等，这对预压工程很重要，如对于黏土夹粉砂薄层的“千层糕”状土层，它本身具有良好的透水性，不必设置排水竖井，仅进行堆载预压即可取得良好的效果。对真空预压工程，查明处理范围内有无透水层（或透气层）及水源补给情况，关系到真空预压的成败和处理费用。

5．1．4  对重要工程，应预先选择代表性地段进行预压试验，通过试验区获得的竖向变形与时间关系曲线，孔隙水压力与时间关系曲线等推算土的固结系数。固结系数是预压工程地基固结计算的主要参数，可根据前期荷载所推算的固结系数预计后期荷载下地基不同时间的变形并根据实测值进行修正，这样就可以得到更符合实际的固结系数。此外，由变形与时间曲线可推算出预压荷载下地基的最终变形、预压阶段不同时间的固结度等，为卸载时间的确定、预压效果的评价以及指导全场的设计与施工提供主要依据。

5．1．6  对预压工程，什么情况下可以卸载，这是工程上关心的问题，特别是对变形控制严格的工程，更加重要。设计时应根据所计算的建筑物最终沉降量并对照建筑物使用期间的允许变形值，确定预压期间应完成的变形量，然后按照工期要求，选择排水竖井直径、间距、深度和排列方式、确定预压荷载大小和加载历时，使在预定工期内通过预压完成设计所要求的变形量，使卸载后的残余变形满足建筑物允许变形要求。对排水井穿透压缩土层的情况，通过不太长时间的预压可满足设计要求，土层的平均固结度一般可达90％以上。对排水竖井未穿透受压土层的情况，应分别使竖井深度范围土层和竖井底面以下受压土层的平均固结度和所完成的变形量满足设计要求。这样要求的原因是，竖井底面以下受压土层属单向排水，如土层厚度较大，则固结较慢，预压期间所完成的变形较小，难以满足设计要求，为提高预压效果，应尽可能加深竖井深度，使竖井底面以下受压土层厚度减小。

5．1．7  当建筑物的荷载超过真空压力且建筑物对地基的承载力和变形有严格要求时，应采用真空-堆载联合预压法。工程实践证明，真空预压和堆载预压效果可以叠加，条件是两种预压必须同时进行，如某工程47m×54m面积真空和堆载联合预压试验，实测的平均沉降结果如表8所示。某工程预压前后十字板强度的变化如表9所示。

表8  实测沉降值

表9  预压前后十字板强度（kPa）

5．1．8  由于预压加固地基的范围一般较大，其沉降对周边有一定影响，应有一定安全距离；距离较近时应采取保护措施。

5．1．9  超载预压可减少处理工期，减少工后沉降量。工程应用时应进行试验性施工，在保证整体稳定条件下实施。

5．2  设    计

Ⅰ  堆载预压

5．2．1  本条中提出对含较多薄粉砂夹层的软土层，可不设置排水竖井。这种土层通常具有良好的透水性。表10为上海石化总厂天然地基上10 000m3 试验油罐经148d充水预压的实测和推算结果。

    该罐区的土层分布为：地表约4m的粉质黏土（“硬壳层”）其下为含粉砂薄层的淤泥质黏土，呈“千层糕”状构造。预计固结较快，地基未作处理，经148d充水预压后，固结度达90％左右。

表10  从实测s-t曲线推算的β、sf等值

    土层的平均固结度普遍表达式U如下：

U＝1－ae-βt                                      （3）

式中a、β为和排水条件有关的参数，β值与土的固结系数、排水距离等有关，它综合反映了土层的固结速率。从表10可看出罐区土层的β值较大。对照砂井地基，如台州电厂煤场砂井地基β值为0．0207（1/d），而上海炼油厂油罐天然地基β值为0．0248（1/d）。它们的值相近。

5．2．3  对于塑料排水带的当量换算直径dp，虽然许多文献都提供了不同的建议值，但至今还没有结论性的研究成果，式（5．2．3）是著名学者Hansbo提出的，国内工程上也普遍采用，故在规范中推荐使用。

5．2．5  竖井间距的选择，应根据地基土的固结特性，预定时间内所要求达到的固结度以及施工影响等通过计算、分析确定。根据我国的工程实践，普通砂井之井径比取6～8，塑料排水带或袋装砂井之井径比取15～22，均取得良好的处理效果。

5．2．6  排水竖井的深度，应根据建筑物对地基的稳定性、变形要求和工期确定。对以变形控制的建筑，竖井宜穿透受压土层。对受压土层深厚，竖井很长的情况，虽然考虑井阻影响后，土层径向排水平均固结度随深度而减小，但井阻影响程度取决于竖井的纵向通水量qw与天然土层水平向渗透系数kh的比值大小和竖井深度等。对于竖井深度L＝30m，井径比n＝20，径向排水固结时间因子Th＝0．86，不同比值qw/kh时，土层在深度z＝1m和30m处根据Hansbo（1981）公式计算之径向排水平均固结度Ur，如表11所示。

表11  Hansbo（1981）公式计算之径向排水平均固结度 Ur

    由表可见，在深度30m处，土层之径向排水平均固结度仍较大，特别是当qw/kh较大时。因此，对深厚受压土层，在施工能力可能时，应尽可能加深竖井深度，这对加速土层固结，缩短工期是很有利的。

5．2．7  对逐渐加载条件下竖井地基平均固结度的计算，本规范采用的是改进的高木俊介法，该公式理论上是精确解，而且无需先计算瞬时加载条件下的固结度，再根据逐渐加载条件进行修正，而是两者合并计算出修正后的平均固结度，而且公式适用于多种排水条件，可应用于考虑井阻及涂抹作用的径向平均固结度计算。

    算例：

    已知：地基为淤泥质黏土层，固结系数ch＝cv＝1．8×10-3cm2/s，受压土层厚20m，袋装砂井直径dw＝70mm，袋装砂井为等边三角形排列，间距l＝1．4m，深度H＝20m，砂井底部为不透水层，砂井打穿受压土层。预压荷载总压力p＝100kPa，分两级等速加载，如图3所示。

    求：加荷开始后120d受压土层之平均固结度（不考虑竖井井阻和涂抹影响）。

    计算：

    受压土层平均固结度包括两部分：径向排水平均固结度和向上竖向排水平均固结度。按公式（5．2．7）计算，其中a、β由表

t（d）

图3  加载过程

5．2．7知：

    根据砂井的有效排水圆柱体直径de＝1．05 l＝1．05×1．4＝1．47m

    径井比n＝de/dw＝1．47/0．07＝21，则

    第一级荷载的加荷速率＝60/10＝6kPa/d

    第二级荷载的加荷速率＝40/10＝4kPa/d

    固结度计算：

5．2．8  竖井采用挤土方式施工时，由于井壁涂抹及对周围土的扰动而使土的渗透系数降低，因而影响土层的固结速率，此即为涂抹影响。涂抹对土层固结速率的影响大小取决于涂抹区直径ds和涂抹区土的水平向渗透系数ks与天然土层水平渗透系数kh的比值。图4反映了这两个因素对土层固结时间因子的影响，图中Th90（s）为不考虑井阻仅考虑涂抹影响时，土层径向排水平均固结度Ur＝0．9时之固结时间因子。由图可见，涂抹对土层固结速率影响显著，在固结度计算中，涂抹影响应予考虑。对涂抹区直径ds，有的文献取ds＝（2～3）dm，其中，dm为竖井施工套管横截面积当量直径。对涂抹区土的渗透系数，由于土被扰动的程度不同，愈靠近竖井，ks愈小。关于ds和ks大小还有待进一步积累资料。

    如不考虑涂抹仅考虑井阻影响，即F＝Fn＋Fr，由反映井阻影响的参数Fr的计算式可见，井阻大小取决于竖井深度和竖井纵向通水量qw与天然土层水平向渗透系数kh的比值。如以竖井地基径向平均固结度达到Ur＝0．9为标准，则可求得不同竖井深度，不同井径比和不同qw/kh比值时，考虑井阻影响（F＝Fn＋Fr）和理想井条件（F＝Fn）之固结时间因子Th90（r）和Th90（i）。比值Th90（r）/Th90（i）与qw/kh的关系曲线见图5。

    由图可知，对不同深度的竖井地基，如以Th90（r）/Th90（i）

图4  涂抹对土层固结速率的影响

≤1．1作为可不考虑井阻影响的标准，则可得到相应的qw/kh，值，因而可得到竖井所需要的通水量qw理论值，即竖井在实际工作状态下应具有的纵向通水量值。对塑料排水带来说，它不同于实验室按一定实验标准测定的通水量值。工程上所选用的通过实验测定的产品通水量应比理论通水量高。设计中如何选用产品的纵向通水量是工程上所关心而又很复杂的问题，它与排水带深度、天然土层和涂抹后土渗透系数、排水带实际工作状态和工期要求等很多因素有关。同时，在预压过程中，土层的固结速率也是不同的，预压初期土层固结较快，需通过塑料排水带排出的水

图5  井阻对土层固结速率的影响

量较大，而塑料排水带的工作状态相对较好。关于塑料排水带的通水量问题还有待进一步研究和在实际工程中积累更多的经验。对砂井，其纵向通水量可按下式计算：

qw＝kw·Aw＝kw·πd2w/4                        （4）

式中，kw为砂料渗透系数。作为具体算例，取井径比n＝20；袋装砂井直径dw＝70mm和100mm两种；土层渗透系数是kh＝1×10-6cm/s、5×10-7cm/s、1×10-7cm/s和1×10-8cm/s，考虑井阻影响时的时间因子Th90（r）与理想井时间因子Th90（i）的比值列于表12，相应的qw/kh列于表13中。从表的计算结果看，对袋装砂井，宜选用较大的直径和较高的砂料渗透系数。

表12  井阻时间因子Th90（r）与理想井时间因子Th90（i）的比值

表13 qw/kh（m2）

算例：

    已知：地基为淤泥质黏土层，水平向渗透系数kh＝1×10-7cm/s，cv＝ch＝1．8×10-3cm2/s，袋装砂井直径dw＝70mm，砂料渗透系数kw＝2×10-2cm/s，涂抹区土的渗透系数ks＝1/5×kh＝0．2×10-7cm/s。取s＝2，袋装砂井为等边三角形排列，间距l＝1．4m，深度H＝20m，砂井底部为不透水层，砂井打穿受压土层。预压荷载总压力p＝100kPa，分两级等速加载，如图3所示。

    求：加载开始后120d受压土层之平均固结度。

    计算：

    袋装砂井纵向通水量

5．2．9  对竖井未穿透受压土层的地基，当竖井底面以下受压土层较厚时，竖井范围土层平均固结度与竖井底面以下土层的平均固结度相差较大，预压期间所完成的固结变形量也因之相差较大，如若将固结度按整个受压土层平均，则与实际固结度沿深度的分布不符，且掩盖了竖井底面以下土层固结缓慢，预压期间完成的固结变形量小，建筑物使用以后剩余沉降持续时间长等实际情况。同时，按整个受压土层平均，使竖井范围土层固结度比实际降低而影响稳定分析结果。因此，竖井范围与竖井底面以下土层的固结度和相应的固结变形应分别计算，不宜按整个受压土层平均计算。

5．2．11  饱和软黏土根据其天然固结状态可分成正常固结土、超固结土和欠固结土。显然，对不同固结状态的土，在预压荷载下其强度增长是不同的，由于超固结土和欠固结土强度增长缺乏实测资料，本规范暂未能提出具体预计方法。

    对正常固结饱和黏性土，本规范所采用的强度计算公式已在工程上得到广泛的应用。该法模拟了压应力作用下土体排水固结引起的强度增长，而不模拟剪缩作用引起的强度增长，它可直接用十字板剪切试验结果来检验计算值的准确性。该式可用于竖井地基有效固结压力法稳定分析。

τft＝τf0＋△σz·Uttanφcu                   （5）

式中τf0为地基土的天然抗剪强度，由计算点土的自重应力和三轴固结不排水试验指标φcu计算或由原位十字板剪切试验测定。

5．2．12  预压荷载下地基的变形包括瞬时变形、主固结变形和次固结变形三部分。次固结变形大小和土的性质有关。泥炭土、有机质土或高塑性黏性土土层，次固结变形较显著，而其他土则所占比例不大，如忽略次固结变形，则受压土层的总变形由瞬时变

图6  某工程淤泥质黏土的室内试验结果

形和主固结变形两部分组成。主固结变形工程上通常采用单向压缩分层总和法计算，这只有当荷载面积的宽度或直径大于受压土层的厚度时才较符合计算条件，否则应对变形计算值进行修正以考虑三向压缩的效应。但研究结果表明，对于正常固结或稍超固结土地基，三向修正是不重要的。因此，仍可按单向压缩计算。经验系数ξ考虑了瞬时变形和其他影响因素，根据多项工程实测资料推算，正常固结黏性土地基的ξ值列于表14。

表14  正常固结黏性土地基的ξ值

5．2．16  预压地基大部分为软土地基，地基变形计算仅考虑固结变形，没有考虑荷载施加后的次固结变形。对于堆载预压工程的卸载时间应从安全性考虑，其固结度不宜少于90％，现场检测的变形速率应有明显变缓趋势才能卸载。

Ⅱ  真空预压

5．2．17  真空预压处理地基必须设置塑料排水带或砂井，否则难以奏效。交通部第一航务工程局曾在现场做过试验，不设置砂井，抽气两个月，变形仅几个毫米，达不到处理目的。

5．2．19  真空度在砂井内的传递与井料的颗粒组成和渗透性有关。根据天津的资料，当井料的渗透系数k＝1×10-2cm/s时，10m长的袋装砂井真空度降低约10％，当砂井深度超过10m时，为了减小真空度沿深度的损失，对砂井砂料应有更高的要求。

5．2．21  真空预压效果与预压区面积大小及长宽比等有关。表15为天津新港现场预压试验的实测结果。

表15  预压区面积大小影晌

    此外，在真空预压区边缘，由于真空度会向外部扩散，其加固效果不如中部，为了使预压区加固效果比较均匀，预压区应大于建筑物基础轮廓线，并不小于3．0m。

5．2．22  真空预压的效果和膜内真空度大小关系很大，真空度越大，预压效果越好。如真空度不高，加上砂井井阻影响，处理效果将受到较大影响。根据国内许多工程经验，膜内真空度一般都能达到86．7kPa（650mmHg）以上。这也是真空预压应达到的基本真空度。

5．2．25  对堆载预压工程，由于地基将产生体积不变的向外的侧向变形而引起相应的竖向变形，所以，按单向压缩分层总和法计算固结变形后尚应乘1．1～1．4的经验系数ξ以反映地基向外侧向变形的影响。对真空预压工程，在抽真空过程中将产生向内的侧向变形，这是因为抽真空时，孔隙水压力降低，水平方向增加了一个向负压源的压力△σ3＝-△u，考虑到其对变形的减少作用，将堆载预压的经验系数适当减小。根据《真空预压加固软土地基技术规程》JTS 147-2-2009推荐的ξ的经验值，取1．0～1．3。

5．2．28  真空预压加固软土地基应进行施工监控和加固效果检测，满足卸载标准时方可卸载。真空预压加固卸载标准可按下列要求确定：

    1  沉降-时间曲线达到收敛，实测地面沉降速率连续5d～10d平均沉降量小于或等于2mm/d；

    2  真空预压所需的固结度宜大于85％～90％，沉降要求严格时取高值；

    3  加固时间不少于90d；

    4  对工后沉降有特殊要求时，卸载时间除需满足以上标准外，还需通过计算剩余沉降量来确定卸载时间。

Ⅲ  真空和堆载联合预压

5．2．29  真空和堆载联合预压加固，二者的加固效果可以叠加，符合有效应力原理，并经工程试验验证。真空预压是逐渐降低土体的孔隙水压力，不增加总应力条件下增加土体有效应力；而堆载预压是增加土体总应力和孔隙水压力，并随着孔隙水压力的逐渐消散而使有效应力逐渐增加。当采用真空-堆载联合预压时，既抽真空降低孔隙水压力，又通过堆载增加总应力。开始时抽真空使土中孔隙水压力降低有效应力增大，经不长时间（7d～10d）在土体保持稳定的情况下堆载，使土体产生正孔隙水压力，并与抽真空产生的负孔隙水压力叠加。正负孔隙水压力的叠加，转化的有效应力为消散的正、负孔隙水压力绝对值之和。现以瞬间加荷为例，对土中任一点m的应力转化加以说明。m点的深度为地面下hm。地下水位假定与地面齐平，堆载引起m点的总应力增量为△σ1，土的有效重度γ＇，水重度γw，大气压力pa，抽真空土中m点大气压力逐渐降低至pn，t时间的固结度为U1，不同时间土中m点总应力和有效应力如表16所示。

5．2．34  目前真空-堆载联合预压的工程，经验系数ξ尚缺少资料，故仍按真空预压的参数推算。

表16  土中任意点（m）有效应力-孔隙水压力随时间转换关系

5．3  施    工

Ⅰ  堆载预压

5．3．6  塑料排水带施工所用套管应保证插入地基中的带子平直、不扭曲。塑料排水带的纵向通水量除与侧压力大小有关外，还与排水带的平直、扭曲程度有关。扭曲的排水带将使纵向通水量减小。因此施工所用套管应采用菱形断面或出口段扁矩形断面，不应全长都采用圆形断面。

    袋装砂井施工所用套管直径宜略大于砂井直径，主要是为了减小对周围土的扰动范围。

5．3．9  对堆载预压工程，当荷载较大时，应严格控制加载速率，防止地基发生剪切破坏或产生过大的塑性变形。工程上一般根据竖向变形、边桩水平位移和孔隙水压力等监测资料按一定标准控制。最大竖向变形控制每天不超过10mm～15mm，对竖井地基取高值，天然地基取低值；边桩水平位移每天不超过5mm。孔隙水压力的控制，目前尚缺少经验。对分级加载的工程（如油罐充水预压），可将测点的观测资料整理成每级荷载下孔隙水压力增量累加值Σ△u与相应荷载增量累加值Σ△p关系曲线（Σ△u-Σ△p关系曲线）。对连续逐渐加载工程，可将测点孔压u与观测时间相应的荷载p整理成u-p曲线。当以上曲线斜率出现陡增时，认为该点已发生剪切破坏。

    应当指出，按观测资料进行地基稳定性控制是一项复杂的工作，控制指标取决于多种因素，如地基土的性质、地基处理方法、荷载大小以及加载速率等。软土地基的失稳通常经历从局部剪切破坏到整体剪切破坏的过程，这个过程要有数天时间。因此，应对孔隙水压力、竖向变形、边桩水平位移等观测资料进行综合分析，密切注意它们的发展趋势，这是十分重要的。对铺设有土工织物的堆载工程，要注意突发性的破坏。

Ⅱ  真空预压

5．3．11  由于各种原因射流真空泵全部停止工作，膜内真空度随之全部卸除，这将直接影响地基预压效果，并延长预压时间，为避免膜内真空度在停泵后很快降低，在真空管路中应设置止回阀和截门。当预计停泵时间超过24h时，则应关闭截门。所用止回阀及截门都应符合密封要求。

5．3．12  密封膜铺三层的理由是，最下一层和砂垫层相接触，膜容易被刺破，最上一层膜易受环境影响，如老化、刺破等，而中间一层膜是最安全最起作用的一层膜。膜的密封有多种方法，就效果来说，以膜上全面覆水最好。

Ⅲ  真空和堆载联合预压

5．3．15～5．3．17  堆载施工应保护真空密封膜，采取必要的保护措施。

5．3．18  堆载施工应在整体稳定的基础上分级进行，控制标准暂按堆载预压的标准控制。

5．4  质量检验

5．4．1  对于以抗滑稳定性控制的重要工程，应在预压区内预留孔位，在堆载不同阶段进行原位十字板剪切试验和取土进行室内土工试验，根据试验结果验算下一级荷载地基的抗滑稳定性，同时也检验地基处理效果。

    在预压期间应及时整理竖向变形与时间、孔隙水压力与时间等关系曲线，并推算地基的最终竖向变形、不同时间的固结度以分析地基处理效果，并为确定卸载时间提供依据。工程上往往利用实测变形与时间关系曲线按以下公式推算最终竖向变形量sf和参数β值：

              （6）

                        （7）

式中s1、s2、s3为加荷停止后时间t1、t2、t3相应的竖向变形量，并取t2—t1＝t3—t2。停荷后预压时间延续越长，推算的结果越可靠。有了β值即可计算出受压土层的平均固结系数，也可计算出任意时间的固结度。

    利用加载停歇时间的孔隙水压力u与时间t的关系曲线按下式可计算出参数β：

                                 （8）

式中u1、u2为相应时间t1、t2的实测孔隙水压力值。β值反映了孔隙水压力测点附近土体的固结速率，而按式（7）计算的β值则反映了受压土层的平均固结速率。

5．4．2  本条是预压地基的竣工验收要求。检验预压所完成的竖向变形和平均固结度是否满足设计要求；原位试验检验和室内土工试验预压后的地基强度是否满足设计要求。

6  压实地基和夯实地基

6．1  一般规定

6．1．1  本条对压实地基的适用范围作出规定，浅层软弱地基以及局部不均匀地基换填处理应按照本规范第4章的有关规定执行。

6．1．2  夯实地基包括强夯和强夯置换地基，本条对强夯和强夯置换法的适用范围作出规定。

6．1．3  压实、夯实地基的承载力确定应符合本规范附录A的要求。

6．2  压实地基

6．2．1  压实填土地基包括压实填土及其下部天然土层两部分，压实填土地基的变形也包括压实填土及其下部天然土层的变形。压实填土需通过设计，按设计要求进行分层压实，对其填料性质和施工质量有严格控制，其承载力和变形需满足地基设计要求。

    压实机械包括静力碾压，冲击碾压，振动碾压等。静力碾压压实机械是利用碾轮的重力作用；振动式压路机是通过振动作用使被压土层产生永久变形而密实。碾压和冲击作用的冲击式压路机其碾轮分为：光碾、槽碾、羊足碾和轮胎碾等。光碾压路机压实的表面平整光滑，使用最广，适用于各种路面、垫层、飞机场道面和广场等工程的压实。槽碾、羊足碾单位压力较大，压实层厚，适用于路基、堤坝的压实。轮胎式压路机轮胎气压可调节，可增减压重，单位压力可变，压实过程有揉搓作用，使压实土层均匀密实，且不伤路面，适用于道路、广场等垫层的压实。

    近年来，开山填谷、炸山填海、围海造田、人造景观等大面积填土工程越来越多，填土边坡最大高度已经达到100多米，大面积填方压实地基的工程案例很多，但工程事故也不少，应引起足够的重视。包括填方下的原天然地基的承载力、变形和稳定性要经过验算并满足设计要求后才可以进行填土的填筑和压实。一般情况下应进行基底处理。同时，应重视大面积填方工程的排水设计和半挖半填地基上建筑物的不均匀变形问题。

6．2．2  本条为压实填土地基的设计要求。

    1  利用当地的土、石或性能稳定的工业废渣作为压实填土的填料，既经济，又省工省时，符合因地制宜、就地取材和保护环境、节约资源的建设原则。

    工业废渣粘结力小，易于流失，露天填筑时宜采用黏性土包边护坡，填筑顶面宜用0．3m～0．5m厚的粗粒土封闭。以粉质黏土、粉土作填料时，其含水量宜为最优含水量，最优含水量的经验参数值为20％～22％，可通过击实试验确定。

    2  对于一般的黏性土，可用8t～10t的平碾或12t的羊足碾，每层铺土厚度300mm左右，碾压8遍～12遍。对饱和黏土进行表面压实，可考虑适当的排水措施以加快土体固结。对于淤泥及淤泥质土，一般应予挖除或者结合碾压进行挤淤充填，先堆土、块石和片石等，然后用机械压入置换和挤出淤泥，堆积碾压分层进行，直到把淤泥挤出、置换完毕为止。

    采用粉质黏土和黏粒含量ρc≥10％的粉土作填料时，填料的含水量至关重要。在一定的压实功下，填料在最优含水量时，干密度可达最大值，压实效果最好。填料的含水量太大，容易压成“橡皮土”，应将其适当晾干后再分层夯实；填料的含水量太小，土颗粒之间的阻力大，则不易压实。当填料含水量小于12％时，应将其适当增湿。压实填土施工前，应在现场选取有代表性的填料进行击实试验，测定其最优含水量，用以指导施工。

    粗颗粒的砂、石等材料具透水性，而湿陷性黄土和膨胀土遇水反应敏感，前者引起湿陷，后者引起膨胀，二者对建筑物都会产生有害变形。为此，在湿陷性黄土场地和膨胀土场地进行压实填土的施工，不得使用粗颗粒的透水性材料作填料。对主要由炉渣、碎砖、瓦块组成的建筑垃圾，每层的压实遍数一般不少于8遍。对含炉灰等细颗粒的填土，每层的压实遍数一般不少于10遍。

    3  填土粗骨料含量高时，如果其不均匀系数小（例如小于5）时，压实效果较差，应选用压实功大的压实设备。

    4  有些中小型工程或偏远地区，由于缺乏击实试验设备，或由于工期和其他原因，确无条件进行击实试验，在这种情况下，允许按本条公式（6．2．2-1）计算压实填土的最大干密度，计算结果与击实试验数值不一定完全一致，但可按当地经验作比较。

    土的最大干密度试验有室内试验和现场试验两种，室内试验应严格按照现行国家标准《土工试验方法标准》GB/T 50123的有关规定，轻型和重型击实设备应严格限定其使用范围。以细颗粒土作填料的压实填土，一般采用环刀取样检验其质量。而以粗颗粒砂石作填料的压实填土，当室内试验结果不能正确评价现场土料的最大干密度时，不能按照检验细颗粒土的方法采用环刀取样，应在现场对土料作不同击实功下的击实试验（根据土料性质取不同含水量），采用灌水法和灌砂法测定其密度，并按其最大干密度作为控制干密度。

    6  压实填土边坡设计应控制坡高和坡比，而边坡的坡比与其高度密切相关，如土性指标相同，边坡越高，坡角越大，坡体的滑动势就越大。为了提高其稳定性，通常将坡比放缓，但坡比太缓，压实的土方量则大，不一定经济合理。因此，坡比不宜太缓，也不宜太陡，坡高和坡比应有一合适的关系。本条表6．2．2-3的规定吸收了铁路、公路等部门的有关资料和经验，是比较成熟的。

    7  压实填土由于其填料性质及其厚度不同，它们的边坡坡度允许值也有所不同。以碎石等为填料的压实填土，在抗剪强度和变形方面要好于以粉质黏土为填料的压实填土，前者，颗粒表面粗糙，阻力较大，变形稳定快，且不易产生滑移，边坡坡度允许值相对较大；后者，阻力较小，变形稳定慢，边坡坡度允许值相对较小。

    8  冲击碾压技术源于20世纪中期，我国于1995年由南非引入。目前我国国产的冲击压路机数量已达数百台。由曲线为边而构成的正多边形冲击轮在位能落差与行驶动能相结合下对工作面进行静压、揉搓、冲击，其高振幅、低频率冲击碾压使工作面下深层土石的密实度不断增加，受冲压土体逐渐接近于弹性状态，是大面积土石方工程压实技术的新发展。与一般压路机相比，考虑上料、摊铺、平整的工序等因素其压实土石的效率提高（3～4）倍。

    9  压实填土的承载力是设计的重要参数，也是检验压实填土质量的主要指标之一。在现场通常采用静载荷试验或其他原位测试进行评价。

    10  压实填土的变形包括压实填土层变形和下卧土层变形。

6．2．3  本条为压实填土的施工要求。

    1  大面积压实填土的施工，在有条件的场地或工程，应首先考虑采用一次施工，即将基础底面以下和以上的压实填土一次施工完毕后，再开挖基坑及基槽。对无条件一次施工的场地或工程，当基础超出±0．00标高后，也宜将基础底面以上的压实填土施工完毕，避免在主体工程完工后，再施工基础底面以上的压实填土。

    2  压实填土层底面下卧层的土质，对压实填土地基的变形有直接影响，为消除隐患，铺填料前，首先应查明并清除场地内填土层底面以下耕土和软弱土层。压实设备选定后，应在现场通过试验确定分层填料的虚铺厚度和分层压实的遍数，取得必要的施工参数后，再进行压实填土的施工，以确保压实填土的施工质量。压实设备施工对下卧层的饱和土体易产生扰动时可在填土底部设置碎石盲沟。

    冲击碾压施工应考虑对居民、建（构）筑物等周围环境可能带来的影响。可采取以下两种减振隔振措施：①开挖宽0．5m、深1．5m左右的隔振沟进行隔振；②降低冲击压路机的行驶速度，增加冲压遍数。

    在斜坡上进行压实填土，应考虑压实填土沿斜坡滑动的可能，并应根据天然地面的实际坡度验算其稳定性。当天然地面坡度大于20％时，填料前，宜将斜坡的坡面挖出若干台阶，使压实填土与斜坡坡面紧密接触，形成整体，防止压实填土向下滑动。此外，还应将斜坡顶面以上的雨水有组织地引向远处，防止雨水流向压实的填土内。

    3  在建设期间，压实填土场地阻碍原地表水的畅通排泄往往很难避免，但遇到此种情况时，应根据当地地形及时修筑雨水截水沟、排水盲沟等，疏通排水系统，使雨水或地下水顺利排走。对填土高度较大的边坡应重视排水对边坡稳定性的影响。

    设置在压实填土场地的上、下水管道，由于材料及施工等原因，管道渗漏的可能性很大，应采取必要的防渗漏措施。

    6  压实填土的施工缝各层应错开搭接，不宜在相同部位留施工缝。在施工缝处应适当增加压实遍数。此外，还应避免在工程的主要部位或主要承重部位留施工缝。

    7  振动监测：当场地周围有对振动敏感的精密仪器、设备、建筑物等或有其他需要时宜进行振动监测。测点布置应根据监测目的和现场情况确定，一般可在振动强度较大区域内的建筑物基础或地面上布设观测点，并对其振动速度峰值和主振频率进行监测，具体控制标准及监测方法可参照现行国家标准《爆破安全规程》GB 6722执行。对于居民区、工业集中区等受振动可能影响人居环境时可参照现行国家标准《城市区域环境振动标准》GB 10070和《城市区域环境振动测量方法》GB/T 10071要求执行。

    噪声监测：在噪声保护要求较高区域内可进行噪声监测。噪声的控制标准和监测方法可按现行国家标准《建筑施工场界环境噪声排放标准》GB 12523执行。

    8  压实填土施工结束后，当不能及时施工基础和主体工程时，应采取必要的保护措施，防止压实填土表层直接日晒或受雨水浸泡。

6．2．4  压实填土地基竣工验收应采用静载荷试验检验填土地基承载力，静载荷试验点宜选择通过静力触探试验或轻便触探等原位试验确定的薄弱点。当采用静载荷试验检验压实填土的承载力时，应考虑压板尺寸与压实填土厚度的关系。压实填土厚度大，承压板尺寸也要相应增大，或采取分层检验。否则，检验结果只能反映上层或某一深度范围内压实填土的承载力。为保证静载荷试验的有效性，静载荷试验承压板的边长或直径不应小于压实地基检验厚度的1/3，且不应小于1．0m。当需要检验压实填土的湿陷性时，应采用现场浸水载荷试验。

6．2．5  压实填土的施工必须在上道工序满足设计要求后再进行下道工序施工。

6．3  夯实地基

6．3．1  强夯法是反复将夯锤（质量一般为10t～60t）提到一定高度使其自由落下（落距一般为10m～40m），给地基以冲击和振动能量，从而提高地基的承载力并降低其压缩性，改善地基性能。强夯置换法是采用在夯坑内回填块石、碎石等粗颗粒材料，用夯锤连续夯击形成强夯置换墩。